兰州中川机场二期扩建航站楼混凝土结构工程施工

第４１卷第８期　・１２６・　２　０　１　５年３月　山　西　建　筑　ＳＨＡＮＸＩ　ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ　Ｖｏ１．４１　Ｎｏ．８　Ｍａｒ．　２０１５　文章编号：１００９—６８２５（２０１５）０８・０１２６—０３　兰州中川机场二期扩建航站楼混凝土结构工程施工　田　己旺　（甘肃第七建设集团股份有限公司，甘肃兰州７３００２０）　摘要：以兰州中川机场二期扩建工程航站楼工程为例，介绍了工程概况、特点及难点，阐述了具体施工技术，重点对预应力施工、　钢管柱同框架梁、自密实混凝土及施工工艺作了试配和形式鉴定，并对预应力分区二次张拉监测、寒旱地区混凝土配合比优化、高　支模施工等结构施工关键技术进行了介绍，以满足施工质量要求。　关键词：航站楼，裂缝控制，钢管柱，自密实，预应力，高支模　中图分类号：ＴＵ７５５　１　工程概况　兰州中川机场二期扩建工程航站楼工程位于兰州市永登县　中川镇。该工程地下室及地上二层为钢筋混凝土框架结构；二层　以上为钢管柱混凝土结构，框架高度７．８０　１１１，主要柱网２４（３２）ｍ×　２４　ｍ，屋面为主桁架＋曲面空间网络体系，一、二层框架梁采用后张　有粘结预应力，楼板采用无粘结预应力。总建筑面积６１　１００　ｍ２，总　长５２６．９　ｍ，总宽１６３．５　ｍ，建筑高度为４２．６　ｍ。基础混凝土强度　等级为Ｃ３０；主体框架结构混凝土强度等级Ｃ４０。设计合理使用　年限５０年。　２施工技术　２．１　施工准备　由于合同工期紧张，同时设计院远在北京，沟通不易，混凝土　结构施工分为地下、地上两阶段进行策划及组织施工，主要在完　成深化设计的基础上以土建为主，其他工序为辅的思路为准，钢　管柱的到场及安装、预应力预埋管的铺设整体按照统一安排进　行，做到整体策划，一次到位。　２．２深化设计　根据工程的特点，根据土建的总体安排，重点对预应力施工、　钢管柱同框架梁、预应力预埋管、钢管柱连接的质量保证等细节　进行深化设计；自密实混凝土及施工工艺做试配和型式鉴定，预　应力分区二次张拉监测的方案确认；寒旱地区混凝土配合比优化　等进行深入研究。　２．３寒旱地区混凝土裂缝控制　为有效控制该工程主体结构混凝土施工中的裂缝问题，针对　本工程所处地域情况、环境特征及结构特点等容易导致混凝土结　构产生裂缝的主要原因经深入分析及多方论证，在本工程主体结　构混凝土施工时，针对混凝土的原材料选择、配合比优化及施工　方法和养护措施的改进等方面进行重点控制。组织了“主体混凝　土工程控制裂缝施工技术措施”专题专家论证会，从配合比、混凝　土拌合、浇筑、养护等方面分析裂缝产生的原因，并提出相对应的　防治措施。预拌混凝土在配合比上精益求精，在配料、搅拌方面　严格控制；从浇筑、振捣、抹压、养护四大方面进行现场交底，在过　程中严格控制标高和平整度，梁板等水平构件表面采用电动抹压　机抹光压平，覆盖塑料薄膜和无纺布进行养护，由专人负责混凝　土养护作业，确保混凝土强度的增长，避免了裂缝的出现。　２．４高支模技术措施　１）高支模部分设计。以国家相关规范、标准为依据，以品茗　施工安全设施计算软件为依托，根据工程实际情况，综合技术经　收稿日期：２０１５－０１—０７　作者简介：田记旺（１９７２－），男，工程师　文献标识码：Ａ　济比选符合实际的施工方案。严格按照专项方案组织实施，确保　混凝土模板支撑工程安全可行。综合技术经济比选后，梁模板采　用钢管脚手支撑架、板模板采用碗扣式钢管脚手支撑架，梁板面　板均采用１２厚竹胶合板面模板系统。　２）模板施工工艺及技术方案。以截面尺寸最大框架梁、板为例　（为确保安全起见，技术参数中钢管、次楞方木规格按照实际取用）。　ａ．６００　ｘ２　３００梁底模板（扣件式）技术参数见表１。　表１　６００　ｘ２　３００梁底模板（扣件式）技术参数表　新浇混凝土梁计算跨度／ｍ　８．２　结构层高／ｍ　７，９　混凝土梁截面尺寸／ｍｍ　６００×２　３００　梁侧楼板厚度／ｍｍ　２０ｏ　梁侧有板，　支撑立柱　支撑方式　梁板立柱　单独配置　钢管型号／ｍｍ　＋４８　Ｘ３．２　梁跨度方向立柱间距／ｍｒｔｌ　６０ｏ　梁两侧立柱间距／ｍｍ　１　２００　步距／ｍｍ　ｌ　５００　楼板立柱间距／ｒｎｍ　９００，９００　梁左侧立柱距梁中心线距离／ｍｍ　６０ｏ　梁底增加立柱根数　２　梁底增加立柱依次距梁　左侧立柱距离／４００，ｍｍ　８００　梁底支撑次楞材料　方木　次楞材质规格／ｍｍ　４０×８０　梁底支撑次楞根数　６　梁底支撑次楞一端悬挑长度／ｒｌｆｎｌ　２０ｏ　面板材质　覆面竹胶合板　面板厚度／ｒｎｍ　１２　主楞材料　钢管　主楞材质规格／ｍｍ　４＋８　Ｘ　３．２　ｂ．６００×２　３００梁侧模板技术参数见表２。　表２　ｅＱ０　ｘ２　３００梁侧模板技术参数表　梁板结构情况　梁两侧有板　新浇混凝土梁计算跨度／ｍ　８．２　梁截面尺寸／ｍｍ　６０ｏ×２　３００　梁侧楼板厚度／ｍｍ　２ｏ０　面板材料　覆面木胶合板　面板厚度／ｍｍ　１２　次楞材料　方木　次楞材质规￣／ｍｎａ　０４　ｘ８０　次楞布置方式　水平向布置　次楞道数　１６　主楞间距／ｍｍ　６００　主楞材料　钢管　主楞材质规格／ｍｍ　４＋８　ｘ３．２　主楞合并根数　２　次楞最大悬挑长度／ｍｍ　２ｏ０　次楞计算方式　三等跨连续梁　对拉螺栓类型　Ｍ１６　对拉螺栓水平向问１￣＿／ｍｍ　６００　支撑距梁底距离依次为／ｍｍ　２００，６５０，１　１００，１　５５０，１　９００　３）支撑脚手架搭设。ａ．框架梁采用　８×３．５钢管脚手支撑　架，立杆纵横间距、步距按照技术参数搭设，支撑在回填土及自然　地面处的立杆底部支设５０厚、２００宽木板。ｂ．板采用＋４８×３．５　碗扣式钢管脚手支撑架，立杆纵横间距、步距按照技术参数搭设，　支撑在回填土及自然地面处的立杆底部支设５０　ｍｍ厚木板。ｃ．　框架梁钢管支撑架与板碗扣支撑架通过钢管扣件连接，连接必须　可靠，钢管水平及纵向间距均按照梁板两者之间最小间距搭设。　ｄ．框架梁及梁的钢管水平拉杆、剪刀撑应用扣件与钢管立柱扣　牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接。ｅ．碗扣架上碗扣必须锁　紧，不得出现松扣情况；扣件紧固力矩必须达到规范６５　Ｎ・ｍ要　爹　荦　旁　田记旺：兰州中川机场二期扩建航站楼混凝土结构工程施工　・１２７・　求。ｆ剪刀撑设置。根据工程设计布局，在各区段高支撑部位外　录，以控制和验证混凝土温度变化。由于钢管的约束及隔绝了湿　围设置竖向连续剪刀撑，宽度为４　ｍ一６　ｍ（本方案确定为６　ｍ），　交换，采用了自密实混凝土，大体积混凝土的温度应力及自收缩　并在该剪刀撑部位架体顶端及扫地杆部位设置水平剪刀撑。剪　得到了控制，所以这部分混凝土的温度控制只控制温度下降的速　刀撑底部与地面顶紧，夹角４５。一６０。。该工程Ｂ区，Ｄ区高支撑　度，根据测温的情况，如果温度降温速度大于２￣Ｃ／ｄ，则采用对钢　为８．４　ｍ，超过８　ｍ，因此除上述设置以外，在相邻两竖向连续式剪　管柱包棉毯的办法，以控制钢管柱内混凝土的温度变化。　刀撑之间增加之字形斜撑，在水平剪刀撑部位，在每个剪刀撑中　２．５．３顶升浇筑施工　间位置再增加一道水平剪刀撑。剪刀撑应采用搭接，搭接长度不　首先要确定混凝土搅拌运输车辆的重量，保证混凝土供应连　得小于５００　ｍｍ。由于梁板立柱单独布置，为确保安全起见，在　续不断。然后进行逆止阀的安装，钢管柱顶端排气、溢流孔开设　１．６．１条的基础上，对于高大模板支撑区域，增加沿主轴线框架梁　及溢流管安装，最后进行混凝土的顶升施工，顶升施工按正常工　跨度方向连续剪刀撑，剪刀撑由下至上连续设置。ｇ．周边拉结。　序进行，在顶升过程中，采用小型监视器从柱顶部伸人柱内进行　为确保架体安全可靠，本工程采取竖向结构（柱）与水平结构分开　观察，随时掌握泵送顶升的全过程。　浇筑方式。当框架柱模板拆除后，将架体与结构柱进行刚性连　２．５．４柱端细部施工技术　接，沿柱竖向间距每３　ＩＴＩ与其设置一个点，水平间距为框架柱柱　依据钢结构深化后的要求，柱端由８块一２５×４３０×７５４Ｑ３４５Ｃ　距，每柱均设。ｈ．对于Ｂ区，Ｄ区板厚为１４０　ｍｍ及以下的楼板，　隔板形成８个空腔，如何充分有效的完成这部分的混凝土浇筑，　施工中采取单钢管托梁，单钢管托梁与顶托ｕ形槽两侧存在间　是钢管柱混凝土浇筑的关键和最大的难点，具体施工步骤如下：　隙，为保证托梁位于顶托中间，特在两侧加设２５　ｍｍ厚木楔，木楔　必须顶紧，防止掉落。　１）从正截面的＋５０中注意观察，当有混凝土浆液从空腔底部　流出时，减慢浇筑速度，缓缓浇筑，待混凝土充盈整个空格，在这　个过程中，剖面的＋２ｏ所在空格应从空腔隔板所留孔中流入直到　２．５钢管混凝土柱施工　２．５．１　自密实混凝土配置　完全充盈。自密实混凝土的坍落扩展度试配达到了６８０　ｍｍ，可满　自密实混凝土在施工中要求有较高的流动性和较小的粘度，　足空格的要求；２）浇筑时，通过上下贯通的＋１８６导人混凝土；３）　针对这一关键技术，进行了大量关于外加剂与水泥、掺合料的试　利用小振动棒通过正截面中的＋５ｏ孔加以振捣，也可通过该位置　验，专门配置专用外加剂，根据配合比设计的思路，考察省外工　导人混凝土，以满足要求；４）浇筑完毕后，清除表面的浮浆，直到　程，借鉴先进技术，采用“双掺”技术，通过多次正交试验优化出最　孔中露出石子；５）覆盖浇水养护。　佳配合比，最终确定了施工配合比。试配性能指标如表３所示。　表３试配性能指标表　自密实混凝土强度等级　自密实性能等级　坍落扩展度／ｍｍ　ｏ／ｓ　２．６预应力施工控制　２．６．１　预应力结构体系　本工程部分框架梁中采用了后张有粘结预应力，板采用无粘结　Ｃ６０　二级　６８０　１０　预应力。预应力筋采用直径　。１５．２衄、极限强度标准值１　８６０　ＭＰａ　的低松弛预应力钢绞线，锚具采用ＱＭ系列夹片锚具，固定端采　Ｖ漏斗通过时间／ｓ　２０　用ＱＭＪ１５．１型挤压锚（无粘结锚固端），有粘结固定端采用压花锚　（有粘结锚固端）。由于预应力构件荷载较大，施工质量的好坏直　２．５．２　混凝土的温度控制及养护　１）大体积混凝土的热工计算。水泥为甘肃祁连山水泥有限　接影响到整体结构的安全，在预应力施工中必须严格按照设计要　责任公司生产的Ｐ．０５２．５级普通硅酸盐水泥，钢管柱直径在　求完成各工序工作，确保质量。　１．２　１ＴＩ一２．０　ｍ。混凝土强度等级为Ｃ６０，混凝土浇筑３　ｄ后为水　２．６．２　梁预应力筋铺放施工　化热高峰期，计算混凝土内部中心温度，由此判断混凝土出现温　预应力施工必须与主体施工密切配合，主体绑扎钢筋的流水　＝（Ｍ　＋　・Ｆ）Ｑ／Ｃ・Ｐ＝　分段，必须要考虑预应力筋的分段与搭接位置，提供土建单位，并　７６℃。ｂ．混凝土中心温度。　（３）＝　＋　・　（３）＝６４℃。ｃ．　在土建施工前交底明确。预应力施工中预应力筋的铺设属主导　度裂缝的可能性。ａ．最大绝热升温。　混凝土表层（表面下５０　ｍｍ～１００　ｍｍ处）温度。采用外包钢板养　工序，需要单独占用一定施工时间，但可通过施工段上预应力梁　护：ｈ　＝　・Ｍ（　一　）　・Ａ　／（７００Ｔ￣＋０．２８ｍ　・Ｑ）＝０．０８４　ｉｎ。　的流水作业组织统筹作业，避开普通钢筋绑扎与预应力束铺设的　混凝土表面保温层的传热系数：ＪＢ＝１／［　８ｉ／Ａ　＋ｌ／　］＝４．５。　时间，从而保证总体施工进度。其余工序可穿插进行，一般不占　混凝土虚厚度：ｈ　＝｜ｉ｝・Ａ　＝０．３４５　ｉｎ。混凝土计算厚度：日＝ｈ＋　用主导工序的时间。每一施工段预应力普通钢筋绑扎流水作业　２　＝２．６９　ｍ。混凝土表层温度：　（　）＝　＋４・ｈ　（Ｈ—ｈ　）［　（ｔ）一　要求总包在钢筋绑扎时应依次进行，即应集中人工依次完成连续　］／　＝４２．４４℃。ｄ．混凝土内平均温度：　（　）＝［　（３）＋　数跨的普通钢筋绑扎；每完成一批普通钢筋绑扎即可进行预应力　（￡）］／２＝５３．２２　ｏｃ。ｅ．混凝土内部中心温度与表面温度差　筋铺放作业，而同时总包可进行下一批钢筋绑扎。故要求总包在　ＡＴ（ｔ）。、混凝土表面温度与大气温度差ＡＴ（ｔ）　：△　（ｔ）　＝　（３）一　普通钢筋绑扎时不宜在整个施工段全面铺开进行，而应集中分块　（ｆ）＝２１．５６℃；△　（ｔ）２＝　（ｔ）一ｒｑ＝１７．４４℃。由此可见混　进行。按每段、区从一端向另一端展开较为合理。预应力筋的矢　凝土内部中心温度与混凝土表面温度差异、混凝土表面温度与大　高即预应力筋在板和梁中的位置，直接关系到预应力的承载力和　抗裂的效率。预应力筋的矢高、上下位置及水平位置必须准确控　气温度差异没有高出不安全温差２５℃的界限。　必须按照深化图纸要求及现场施工实际情　２）钢管柱混凝土的养护。钢管柱混凝土浇筑后基本与外界　制。本工程预应力筋，矢高　隔绝了湿交换，除了顶升完成初凝后，即在混凝土的顶部表面蓄　况正确处理矢高的上下关系，支架钢筋规格使用＋１２焊接，　２００　ｍｌｎ。　水养护，在蓄水时不应对表面产生冲刷，应将养护用水缓慢地倒　控制钢筋的间距不大于１劳动力配置要求高　在混凝土的表面，及时对养护用水更换，并记录其温度的变换。　２．６．３　施工材料、在柱核心、距柱外皮５０　ｍｍ以内、柱顶２　ｍ以下设置一组测温点，　本工程预应力工程数量大，施工时间集中，因此施工前必须　测温线从柱顶留出，按照大体积混凝土的测温要求测温并作好记　仔细规划好材料的品种和进场时间。另外，必须认真规划好钢绞　第４ｌ卷第８期　・１２８・　２　０　１　５年３月　ＳＨＡＮＸＩ　ＡＲＣＨＩＴＥＣＴＵＲＥ　山　西　建　筑　Ｖｏ１．４１　ＮＯ．８　Ｍａｒ．　２０１５　文章编号：１００９—６８２５（２０１５）０８—０１２８・０３　井下巷道矸石充填技术　张越　２２１６１１）　（中煤大屯公司龙东煤矿，江苏徐州摘　要：结合龙东煤矿东二采区充填巷道的布置情况，介绍了井下巷道矸石充填技术的关键设备及其结构原理，并对该施工技术　的具体工艺流程进行了分析，以提高井下煤炭资源的回收率。　关键词：煤矿，井下矸石，充填技术，煤炭资源　中图分类号：ＴＤ２６２　文献标识码：Ａ　０　引言　投入和系统简单顺畅的原则，在东翼运输巷和充填巷之间施工一　　ｍ的充填联络巷，巷道宽度为４　ｍ，高度为２．４　Ｙａ，采用锚　东二采区作为龙东煤矿下一步主要接续采区，需要施工东翼　条长７１运输巷和东翼回风巷两条总长度约３　５００　ｍ的开拓岩巷，为缓解　网（索）联合支护。充填联络巷上方施工一个直径３．５　ｍ的矸石　矸石仓上１３与东翼运输　生产接续、提高岩巷单进水平，合理解决村庄压煤问题，实施了井　仓作为掘进迎头转运矸石的临时储料仓，下巷道矸石充填技术。经综合分析充填地点选择距东翼运输巷　巷贯通，下口与充填巷相连，这样就形成了矸石由东翼运输巷向　较近的东一工作面采空区和Ｆ８断层之间的下山煤柱，该区域位　各充填巷之间充矸的充填系统。　于一２８５东一车场西侧，距副井３　６００　ｍ，上部为Ｆ８断层，下部为　在充填区域平行东一轨道下山布置充填巷，并且与东一采区　７３１４，７３１６等工作面采空区，南北平均宽为１０２　ｍ，东西长为７６０　ｍ，　原１２号煤仓沟通，形成掘进出煤系统。充填巷道沿煤层倾向布置，　面积为７７　５２０　ｍ　。该区域地面位置为江苏省杨屯镇卞庄新村。　下山坡度７。，实现附填，以提高充填率。充填巷道宽度为４．６　ｍ，高　充填巷道的布置情况　度为４．０　ｍ，沿煤层顶板掘进，采用锚杆支护。第一条充填巷平行　其他充填巷在东一采空区与Ｆ８断层之间依　为了便于对岩巷掘进产生的矸石进行井下巷道充填，本着少　东一轨道下山布置，线、锚具、锚垫板等主要材料的订购、进场、检验问题，同时要根据　３　结语　施工情况，准备有一定的余量，在雨季施工还要做好切实有效的　该工程于２０１２年３月１５日开工，２０１２年１１月１６日框架结构　防雨措施，准备足够的防雨塑料布对各种原材料进行保护避免生　封顶，２０１２年１１月２０日地基与基础分部验收，２０１３年ｌ０月１６日　锈腐蚀，以满足工程进度的要求。由于每个施工段预应力工程量　主体结构验收，兰州中川机场二期扩建工程航站楼工程的混凝土　较为集中，施工时必须根据总进度要求，切实安排好技术工人和　结构工程的施工质量完全满足设计文件及相关验收规范的有关　般劳动力的配置，以确保现场施工的顺利进行。　要求。　一２．６．４　预应力区段大，需二次张拉　参考文献：　预应力梁、板构件采用两次张拉成型工艺，在第二阶段张拉　［１］ＧＢ　５００１０－－２００１，混凝土结构设计规范［ｓ］．　时，后浇带两侧的每片梁均受到二次张拉钢束对其施加的拉应　［２］　吴慧娟．建筑业ｌ０项新技术（２ＯＬＯ）应用指南［Ｍ］．北京：中　力，造成第一次张拉引起的压应力减少，拉应力增大，可能会造成　国建筑工业出版社，２０１１．　　刘　晖．太原武宿国际机场新航站楼钢管混凝土柱施工技　拉应力区在二次张拉时产生裂缝以及由于压应力区应力减小造　［３］成承载力下降，控制监测难度大。选取其中的两片连续梁（⑩轴、　段和③～⑤段）进行全截面应力监控，以便定量分析二次张拉对　前、第二次张拉后、拆模前、拆模后进行应力监控。　术［Ｊ］．施工技术，２０１０，３４６（４０）：２７－２９．　柱施工技术［Ｊ］．施工技术，２０１３，３７７（４１）：２７－２９．　①轴），每片连续梁选取后浇带左右两侧的两个施工梁段（①一⑤　［４］　李新国，郭卿平，李新峰．双掺法配置高性能自密实混凝土　前次张拉引起的应力变化。在张拉前、第一次张拉后、第二次张拉　［５］　朱春晖．高层现浇钢筋混凝土转换层施工技术［Ｊ］．吉林省　教育学院学报，２０１０，２４４（２６）：１３９—１４１．　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｏｆ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｏｆ　Ｚｈｏｎｇｃｈｕａｎ　ａｉｒｐｏｒｔ　ＩＩ　ｅｘｐａｎｓｉｏｎ　ｔｅｒｍｉｎａｌ　ｉｎ　Ｌａｎｚｈｏｕ　Ｔｉａｎ　Ｊｉｗａｎｇ　（Ｇａｎｓｕ　７ｔｈ　Ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　Ｇｒｏｕｐ　Ｃｏ．，Ｌｔｄ，Ｌａｎｚｈｏｕ　７３００２０，Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔａｋｉｎｇ　Ｚｈｏｎｇｃｈｕａｎ　ａｉｒｐｏｒｔ　１Ｉ　ｅｘｐａｎｓｉｏｎ　ｔｅｒｍｉｎａｌ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｉｎ　Ｌａｎｚｈｏｕ　ａｓ　ａｎ　ｅｘａｍｐｌｅ，ｔｈｅ　ｐａｐｅｒ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｃｏｎｄｉｔｉｏｎｓ，　ｆｅａｔｕｒｅｓ　ａｎｄ　ｄｉｉｃｕｌｆｔｉｅｓ，ｄｅｓｃｒｉｂｅｓ　ｓｐｅｃｉｆｉｃ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ，ｍａｉｎｌｙ　ｃａｒｒｉｅｓ　ｏｕｔ　ｔｒｉａｌ　ｆｉｔｔｉｎｇ　ａｎｄ　ｓｔｙｌｅ　ｉｄｅｎｔｉｉｆｃａｔｉｏｎ　ｆｒｏｍ　ａｓｐｅｃｔｓ　ｏｆ　ｐｒｅｓ—　ｔｒｅｓｓｅｄ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ｓｔｅｅｌ　ｐｉｐｅ　ｃｏｌｕｍｎ　ｆｒａｍｅ　ｂｅａｍ，ｓｅｌｆ－ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ　ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ａｎｄ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ，ａｎｄ　ｉｌｌｕｓｔｒａｔｅｓ　ｃｒｉｔｉｃａｌ　ｃｏｎｓｔｕｃｔｉｒｏｎ　ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｉｅｓ　ｏｆ　ｄｉｓｔｉｃｔｒ　ｐｒｅｓｔｒｅｓｓ　ｓｅｃｏｎｄａｒｙ　ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ，ｃｏｎｃｒｅｔｅ　ｍｉｘｉｎｇ　ｐｒｏｐｏｒｔｉｏｎ　ｏｐｔｉｍｉｚａｔｉｏｎ　ｉｎ　ｃｏｌｄ　ａｎｄ　ｄｒｙ　ｒｅｇｉｏｎ，ａｎｄ　ｈｉｇｈ—ｆｏｒｍｗｏｒｋ　ｓｙｓｔｅｍ　ｃｏｎｓｔｒｕｃｔｉｏｎ，ｉｎ　ｏｒｄｅｒ　ｔｏ　ｍｅｅｔ　ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ　ｃｏｎｓｔｕｃｔｉｒｏｎ　ｑｕａｌｉｔｙ　ｄｅｍａｎｄｓ．　Ｋｅｙ　ｗｏｒｄｓ：ａｉｒｐｏｒｔ　ｔｅｒｍｉｎａｌ，ｃｒａｃｋ　ｃｏｎｔｒｏｌ，ｓｔｅｅｌ　ｐｉｐｅ　ｃｏｌｕｍｎ，ｓｅｌｆ－ｃｏｍｐａｃｔｉｏｎ，ｐｒｅｓｔｒｅｓｓ，ｈｉｇｈ－ｆｏｒｍｗｏｒｋ　ｓｙｓｔｅｍ　收稿日期：２０１５—０１．０５　作者简介：张越（１９７５，），男，工程师