CO2压缩机五级活塞改造总结

小氮肥第３５卷第８期２００７年８月　ｌ７　ＣＯ２压缩机五级活塞改造总结　田文王会平　（山东阿斯德化工有限公司　２７１６００）　将支承环和活塞环的材质改为聚四氟乙烯，后将　Ｏ　概述　活塞环的材质改为性能更为优良的聚酰亚胺，运　公司现有两台４Ｍ１２－４９／２１０型ＣＯ：压缩机。　行情况一直平稳；２００５年１月，将电机的转速改　１９９８年对其五级活塞进行了改造，如图１所示，　为３３０　ｒ／ｍｉｎ。　Ｉ／／／　／／Ｌ＂／／／／ｉ　／／，　／／，　／／　／／，／　／，／　　－０　０　０　０　／，，，，，，　／／／Ｉ／／／／／／／／／／／／＃　＿＿一　－　－一　～－一　。　。　５＝…　●　＿　　＿３ｌ６　图１　１９９８年改造后五级活塞示意图　１　存在问题　３　改造措施　随着尿素技改的完成，加之无备用机，ＣＯ，压　为此，改造工作主要围绕克服以上两个问题　缩机加转后处于０．３２　ＭＰａ满负荷运行，五级出口　来展开。　压力达到２０．７　ＭＰａ，五级活塞环的使用周期较　３．１　第１次改造　短，最长约２０　ｄ，最短仅１　ｄ，检修频繁；同时造成　原活塞环的宽度为８　ｍｍ，要提高活塞环的切　活塞和缸套的使用寿命也较短，不仅增加了维修　向抗冲击能力，就必须增加活塞环的宽度，所以决　费用的支出，更严重影响了尿素的产量。　定去掉支撑环，加宽活塞环的宽度，使活塞环同时　２　原因分析　也起支撑环的作用，材质仍使用聚酰亚胺。经过　计算对活塞体的结构进行了重新设计，如图２所　检修时发现，在同样工况下（压力２０．７　ＭＰａ、　示。改造前、后活塞环参数对比见表１。　温度１５０　ｏＣ），材质性能较好的活塞环损坏要比　表１　改造前、后活塞环参数对比　支撑环严重得多，经常是活塞环断、碎于槽内，而　支撑环仅有轻微的磨损。分析认为主要是由于现　在压缩机处于满负荷的状态，压力、气量均较大，　活塞环同支撑环相比较，其宽度要小很多，承受切　向耐冲力性能差造成损坏严重。另外，由于活塞　原活塞和缸套的间隙为２　ｍｍ，采用增大活塞　和缸套的间隙过大，串气严重，高压气体对活塞环　的直径来减小间隙，将活塞的直径变为０７９　ｍｍ，　的冲击力也较大　以上两个方面的共同影响，造　间隙调整为０．４　ｍｍ。同时，相应将活塞环的工作　成了活塞环损坏严重，使用周期短。　开口间隙增大到０．７　ｍｍ，以保证适当的串气量。　维普资讯 http://www.cqvip.com

ｌ８　３５卷第８期２００７年８月　图２第１次改造后五级活塞示意圈　３．２第２次改造　槽作为１个部件加工后进行组装，仍称单个的部　装配试运行后，密切注意五级出口的温度和　件为间隔环（图３），组装后见图４。间隔环在加　压力指标，初始时均在正常范围内，但运行２０　ｄ　工过程中，一定要确保在图３中划圆的地方不倒　后，打气量明显减小，同时回气管变凉，怀疑活塞　角，同时要保证两个接触面有足够的表面光洁度　环损坏。拆开后检查发现，活塞环磨损后的微小　（不低于六级）和平行度。在组装成活塞时，要注　颗粒沉积在活塞环与间隔环的倒角处（图２　Ａ　意同轴度，并把紧，尤其应确保接触面不串气。　处），把活塞环塞挤在槽内，造成活塞环在槽内不　能移动，而引发以上问题；同时，间隔环有冲刷现　象，这极易造成活塞报废。要消除这个问题只有　取消活塞环和间隔环的倒角，同时提高间隔环材　质。决定改用４５。钢锻打件加工活塞，由于整体　锻打后再加工成本较高，为节约成本决定将活塞　图３间隔环示意图　改组装式进行试验，将１个间隔环和１个活塞环　３．３第３次改造　　’　。Ａ　Ｂ　Ｅ　Ｅ　—　。　０　３１６　１１１１１１１１　图４第２次改造后五级活塞示意图　装配投运后运行情况良好，运行１个月后拆　开检查，活塞环的磨损很轻微，仍能继续使用。只　４　经济效益　是缸头侧的这一个活塞环磨损严重，进行了更换。　改造以后，活塞部件和活塞环均由公司内部　分析认为，因活塞在增大直径以后，锁紧螺母的直　加工，费用低，为企业节约了维修费用，也赢得了　径没有变化（见图４），由于活塞在运行过程中缸　尿素生产时间。而且由于打气量的增加，尿素产　头端下沉，在活塞环磨损到接近锁紧螺母时锁紧　量相应有所增加。改造成功后，平均单班（８　ｈ）的　螺母起支持作用。为此，改变了缸头端这一间隔　产量增加０．２　ｔ以上。　环的装配方向，将图４所示Ａ间隔环由原来沿相　以ｌ台机为例进行效益分析。原使用周期以　同方向装配改为与Ｂ间隔环对称组装（图５），开　１个月计算，现在至少６个月，每年可减少维修次　车后运行情况良好。现在改造后的活塞能正常使　数ｌ０次，可节约ｌ０套活塞环、３个活塞和２个缸　用达７个月以上。　套，其总价为５万余元；以每次检修耗时１．２　ｈ计　维普资讯 http://www.cqvip.com

小氮肥第３５卷第８期２００７年８月　ｌ９　“８８８＂和栲胶混用脱硫工艺小结　陈嘉彪薛永林　（甘肃金昌化工集团合成氨公司７３７１００）　０　前言　金昌化工集团合成氨公司目前合成氨的生产　能力为１２５　ｋｔ／ａ，配套的联碱１８０　ｋｔ／ａ和磷酸二　铵１２　ｋｔ／ａ。半水煤气总量约为５５　０００　ｍ　／ｈ（标　ｌ　运行情况　由于脱硫系统是按烧优质块煤设计的，半水　煤气中的Ｈ：ｓ质量浓度为５００—６００　ｍｇ／ｍ　，脱硫　气中的Ｈ　Ｓ质量浓度可控制在３Ｏ一７０　ｍｇ／ｍ　。　态），脱硫工段采用的是纯碱加“８８８”脱硫剂的湿　法脱硫工艺，由于合成氨能力是经过多次改造发　展起来的，现有３套脱硫塔并联使用。　２　２００　ｍｍ填料塔，Ｈ＝３３　９１０　ｍｍ，煤气流量　１０　０００　ｍｍ—ｌ３　０００　ｍ　／ｈ（标态）；　２　４００　ｍｍ螺旋板塔，Ｈ＝１８　１４０　ｍｍ，煤气流　量ｌ８　０００—２０　０００　ｍ　／ｈ（标态）；　０３　０００　ｍｍ填料塔，Ｈ＝２６　６５０　ｍｍ，煤气流量　２０　０００—２５　０００　ｍ　／ｈ（标态）。　从２００５年开始，公司原料煤路线变化，改用　当地劣质煤末制成煤棒造气，由于煤末中的硫含　量偏高，半水煤气中的Ｈ：ｓ含量上升；２００６年下　半年，逐步掺入高硫煤，其中的硫含量４％一６％　（质量分数），半水煤气中的Ｈ　ｓ质量浓度达到了　ｌ　０００　ｍｇ／ｍ　以上，最高时达到ｌ　７００　ｍｇ／ｍ　。脱　硫塔出口的Ｈ２ｓ质量浓度达到１００—２００　ｍｇ／ｍ　，　严重影响了氨合成及纯碱工段的生产。　其中，　２２００ｍｍ塔和　２４００ｍｍ塔共用　ｌ套溶液系统，再生槽　５　Ｏｌ８　Ｉｎｌｎ×５　５５０　ｍｍ，溶　液循环量为３４０　ｍ　／ｈ，喷射再生；０３　０００　ｍｍ塔另　用ｌ套溶液系统，再生槽　０００　ｍｍ×９　７００　Ｉｎｌｎ，　２　解决措施　为了在现有的设备能力下能掺烧一部分高硫　煤，从２００６年ｌＯ月开始，公司对脱硫工段的操作　工艺进行了调整，在技术上做了一些尝试，并取得　了一定的效果。　溶液循环量为２００　ｍ　／ｈ，空气鼓泡再生；双系统　共用１个沉淀池，采用“８８８”脱硫剂进行再生，　０６００　ｍｍ的连续熔硫装置ｌ套。　（１）由于高硫煤的加入量不稳定，根据半水　煤气中Ｈ：Ｓ含量的变化，调整纯碱及脱硫剂的加　Ａ　Ｉ　Ｂ　Ｅ　Ｅ　０　Ｅ　暑　是　Ｑ　紧螺母　图５第３次改造后五级活塞示意图　算，每年可节约１２　ｈ，按生产尿素７　ｔ／ｈ，尿素价格　效益为２８．８万元。因此，改造后两台ＣＯ　压缩　１　６００￣ｒ＿／ｔ计算，可创收ｌ３．４４万元。　以每年生产３００　ｄ计算，则可增产尿素１８０　ｔ，　机每年可为企业创造的价值为６５．６万元。　（收稿日期２００７－０３－０７）