目录
一、编制依据 ---------------------------------------------------------- 3 二、工程概况 ---------------------------------------------------------- 3 三、组织机构设置 ------------------------------------------------------ 3 四、支撑系统布置 ------------------------------------------------------ 4 4.1荷载参数 ---------------------------------------------------------- 4 4.2设计参数 ---------------------------------------------------------- 4 4.3材料要求 ---------------------------------------------------------- 4 五、搭拆技术要求 ------------------------------------------------------ 5 5.1搭设技术要求 ------------------------------------------------------ 5 5.2拆除技术要求 ------------------------------------------------------ 5 六、安全管理措施 ------------------------------------------------------ 6 6.1技术交底 ---------------------------------------------------------- 6 6.2支模架施工检查 ---------------------------------------------------- 6 6.3模架验收 ---------------------------------------------------------- 7 6.4砼浇捣要求 -------------------------------------------------------- 7 6.5支模架搭拆管理 ---------------------------------------------------- 8 七、危险源辨识及应急预案 ---------------------------------------------- 9 7.1潜在的事故及可能产生的后果 ---------------------------------------- 9 7.2急救组织构成 ------------------------------------------------------ 9 7.3应急措施 ---------------------------------------------------------- 9 八、计算书 ------------------------------------------------------------ 9
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8.1梁支架计算书 ----------------------------------------------------- 10 8.2板支架计算书 ----------------------------------------------------- 20 8.3梁侧模板计算书 --------------------------------------------------- 30 8.4地基承载力计算 --------------------------------------------------- 37
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一、编制依据
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012） 《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 《钢结构设计规范》（GB50017-2011） 《建筑施工计算手册》 《建筑施工手册》
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008
二、工程概况
工程名称：西安渭北光机电产业基地（一期） 建设单位：西安远秦开发建设有限公司 监理单位：陕西西冶项目管理投资咨询有限公司 设计单位：新时代（西安）设计研究院有限公司
西安渭北光机电产业基地（一期）工程，由西安远秦开发建设有限公司投资。由5幢丁类四层厂房、一幢六层宿舍楼及一幢二层餐厅组成，均为钢筋混凝土框架结构。共计建筑面积81652㎡。建筑设计使用年限50年，建筑抗震设防烈度8度。建筑耐火等级为二级。
本专项方案针对4#楼⑧- 11轴/ A – D轴底层架空层，此处设计为园区基地的南入口。从灰土垫层至结构板底净高为12.15米。结构板厚120mm。框梁跨度8米，梁截面尺寸分别为300*1000、300*700、250*550。模板采用采用15mm厚竹胶板，内外楞分别采用60×90方木和ф48×3.2钢管；并采用ф12对拉螺杆。
三、组织机构设置
为保证施工安全，现场成立模板支架施工安全领导小组。 组 长：孙敬恩 副组长：赵泽宇
组 员：巩雁峰 吴均胜 张学宝 李博 贺斌锋 毛真
在搭设、使用、拆除施工过程中，严格按照施工规范及搭设方案施工，完善管理制度，
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定期和不定期检查，密切注意使用安全，确保实用稳固。
四、支撑系统布置 4.1荷载参数
新浇混凝土与钢筋自重：25.5KN/m2； 模板与木方自重：0.5KN/m2； 倾倒混凝土荷载标准值：2KN/m2； 施工荷载标准值：2KN/m2。
4.2设计参数
（1）支撑系统采用扣件式钢管脚手架；梁支撑立杆的纵向间距0.80米，横向间距0.90米，梁下小横杆间距0.3米，梁下方木纵向设置三根，步距 1.50米；楼板支撑立杆的纵向间距0.8米，立杆的横向间距最大0.8米，板底横向钢管间距0.8米，方木间距0.3米，垂直短跨方向设置，步距1.50米。
（2）距地面200处设置纵横扫地杆，立杆下设300×300×50木板垫块。
（3）支架四周满布竖向剪刀撑，每隔四排立杆设置一道纵、横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置，竖向剪刀撑的搭设应随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设。
（4）支架从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。
（5）模板支架与先行浇注并具备一定强度柱子通过连接件固定，每根柱子与水平杆交接处均设。
（6）在最顶步距两水平拉杆中间加设一道水平拉杆。
4.3材料要求
模板采用18厚胶合板，木方采用60×80松木方，钢管直径48mm、壁厚不小于3.2mm。 1、支模架材质。
支模架钢管选用外径48mm，壁厚不小于3.2mm的A3钢管，其材质应符合国家的技术要求，每100毫米重量3.84千克，钢管表面平整光滑，无裂纹，分层和硬弯。
支模架搭设使用的扣件应符合建设部《钢管脚手架扣件标准》要求，规格与钢管匹配，采用可锻铸铁，不得有裂纹，气孔，缩松，砂眼等锻造缺陷，贴和面应平整，活动部位灵
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活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于50mm。
进场使用的钢管、扣件需有出厂合格证，对质量有怀疑的钢管、扣件应送检做试验。 2、木模板表面平整，在使用前先上好脱模油。 3、方木应无断疤，樟节，腐烂而影响方木强度。
五、搭拆技术要求 5.1搭设技术要求
（1）搭设顺序：放置纵向扫地杆―→立杆―→第一步纵向水平杆―→横向扫地杆―→第一步横向水平杆―→第二步纵向水平杆―→第二步横向水平杆……
（2）立杆在搭设时纵横向的距离要均匀，要拉通线对齐，立杆柱脚均应加设垫板，垫板下70厚C15混凝土垫层。
（3）支架立杆应竖直搭设，全高度的垂直度允许偏差为20 mm。
（4）立杆、水平杆要采用对接，对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不设置在同跨内或同步内；不同步或不同跨的两个相邻接头错开的距离不小于500mm；各接头至最近主节点的距离不大于步距或纵距的1/3。
（5）立杆之间必须按步距满设双向水平拉杆，确保两个方向有足够的刚度。 （6）支撑架的水平剪刀撑加强层须与立杆连接。 （7）主节点的两个直角扣件的中心距不大于150mm。 （8）每个扣件的拧紧力矩控制在65N·M。 （9）支撑横杆与立杆的连接扣件采用双扣件。 （10）每个水平杆与立杆交汇处必须用直角扣件扣紧。
（11）严禁将上段的钢管立柱与下段钢管立柱错开固定在水平拉杆上。 （11）搭架子前，钢管及扣件须进行检验，不得使用不合格的构配件。 （12）未经原审批部门同意，任何人不得变更技术方案， （13）验评合格后方可使用。
5.2拆除技术要求
(1) 拆除顺序：整体上按先支后拆、后支先拆及先拆非承重部分、后拆承重部分的程序；先拆柱箍—→拆柱模—→拆剪刀撑—→拆梁侧模—→拆板牵杆—→拆板搁栅及板底模
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—→梁牵杆—→拆梁搁栅及梁底模 —→拆牵杆、拉杆、扫地杆—→拆梁板立杆—→清运模板支撑—→清扫场地—→移交。
(2) 拆除强度要求：制作拆模砼试块并在现场进行同条件养护，各构件以同条件养护试件强度均达到100%设计强度后才能拆除底模；同时上层楼板砼尚未浇筑完成时，不得拆除。
(3) 依据拆模试块强度，填写拆模申请表，报监理单位审批。
(4)梁下立杆，先从跨中开始分别向两端拆除，拆除的模板和支架应分散堆放并及时清运。
六、安全管理措施 6.1技术交底
1、交底人员及要求
（1）支模架施工前，由分公司主任工程师根据本施工方案、相关规范以及集团公司的技术要求，对项目部全体管理人员、施工班组长进行安全、技术、质量的全面交底，交底双方必须履行交底签字手续。
（2）项目部技术负责人应对施工操作班组及每个操作人员进行详细交底。未进行交底的施工操作人员不得进行施工操作，交底双方必须履行交底签字手续。
2、交底内容
（1）交底内容中应包括支模架搭设时的具体技术要求，如支模架间距、排距、竖向剪刀撑的布置位置、水平加强杆的设置的使用范围。构造加强措施及构造节点等，防止项目部误读方案造成支模架的错误搭设。
（2）交底内容中还应包括支模架搭设过程中的安全要求、质量要求，包括安全操作规程、作业危险源、危险部位、相关防护要求和措施、施工环境安全注意事项、文明施工要求、施工纪律要求、安全监护人员以及物资准备。
6.2支模架施工检查
（1）项目部应每天对支模架的搭设进行日常检查，分公司应经常性的进行检查。 （2）检查内容包括现场搭设情况是否与方案相符合，搭设的情况是否与规范相符合。 （3）在各级部门检查过程中，如发现有不符合方案及规范要求的地方，应先停工后
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整改，经复查符合要求后，再重新进行施工。
（4）项目部及分公司的检查，应由项目经理和分公司技术负责人带队，以保证检查的权威性。
（5）在检查过程中发现的问题，必须以书面形式通知，写清整改要求，并履行签字责任手续。
6.3模架验收
l、支模架安装完毕后须由公司工程部组织进行验收，支模架的验收依据为本施工方案、相关的规范要求以及公司的相关技术要求，验收检查后办理相关手续和验收记录。
（1）原材料的材质，对钢管、扣件、方木等的材质外观质量、检测报告进行检查； （2）支模架荷载状况；
（3）水平加固杆、扫地杆、剪刀撑及水平侧向约束构造的配置情况； （4）扣件紧固力矩。
2、项目部由项目经理和技术负责人对支模架验收后，报分公司；分公司由分公司主任工程师带队进行验收，成员包括安全、技术、质量管理人员，验收通过后，报集团公司；集团公司根据集团相关规定，组织技术人员对支模架进行验收。
3、集团公司验收通过后，报监理及建设单位进行验收，验收通过后，方可进行下一步的混凝土浇捣施工。
4、各级部门验收完成后，应出具书面验收意见书，验收意见书包括验收过程中发现的问题、整改的具体要求和措施；参加验收人员和整改责任人均应履行书面签字手续。整改完成后，整改责任人必须报验收人员，进行复查，复查通过后，方可进入下一道程序。
6.4砼浇捣要求
（1）本工程梁断面尺寸较大，砼浇捣时，必须按先大梁后楼板的原则进行浇捣，混凝土浇筑时确保模板支架施工过程中均衡受载，严格控制实际施工荷载不超过1KN/m2，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放，浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（2）混凝土浇搞顺序：支撑架搭设完毕经验收合格后，浇筑内部柱子混凝土至梁下，待柱子混凝土浇筑完毕后强度达到50%再浇筑梁板及外侧框架柱混凝土；各大梁砼浇捣时由大梁两端向中间均匀分层分批进行，分层厚度500mm，逐步到位，不得一次浇捣到顶。
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泵送混凝土时，应随浇随捣随平整，混凝土不得堆积在泵送管路出口处，应及时摊平。
（3）应避免装卸物料对模板与支撑架产生偏心，振动和冲击。
6.5支模架搭拆管理
（1）搭架的人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检合格方可持证上岗；工人上岗时应戴好安全帽、不穿拖鞋高跟鞋硬底鞋、高空作业时应戴牢安全带。
（2）工作时要求思想集中，防止空中滑落；扳手、铁锤等工具应拿牢或放在可靠的平面上，以防坠落伤人；在搬运材料应注意放置牢靠、不相互碰撞；钢管脚手架各扣件应锁紧方能在架上操作；严格按搭设的顺序进行安装，不得违反搭设的先后顺序；传递材料、工具不得乱扔乱抛；施工平面材料应归堆，不得随手乱放，架上不得堆大量材料，运至架上的材料应分散并及时安装掉；预留洞口应先进行防护好后才能在周围施工。
（3）拆除（搭设）支撑架时，施工操作层应铺设脚手板，工人必须系好安全带。 （4）本专项施工方案的支撑架的拆除必须待混凝土梁强度达到100％。拆除时应在统一指挥下，按自上而下的顺序组织拆除工作。
（5）拆除支撑架前，应清除支撑架上的材料、工具和杂物等，按顺序要求自上而下逐层拆除整个支撑架。
（6）在拆除过程中，支撑架的自由悬臂高度不得超过两步；连墙杆（侧向约束构造）、通长水平杆和剪刀撑等，必须在支撑架拆卸到相关的支模架时方可拆除；拆除工作中，严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接件应放入袋内，锁臂应先传递至地面并放室内堆存；拆卸连接部件时，不得硬拉，严禁敲击；在同一工作面共同施工时，工人间应相互协作，拆模人员不得在模板支撑落下的范围内站立；严禁同一楼层内在同一部位的垂直面上下两层人员同时操作；每组拆模人员应有足够工作面，不得过于集中，以免互相盍碰伤人；操作平面内有洞口的应先进行洞口的防护，安全后才能操作；拆模间歇时应将已活动的模板、牵杆、支撑等运走或妥善堆放，防止因扶空、踏空而坠落；拆除的材料运输时应牢靠，不得超载。
（7）拆除支撑架时，应设置警戒区和警戒标志，并设专职人员负责警戒。 （8）各类材料按不同规格、不同部位的构件进行分类归堆，保持场地的整齐整洁；拆除后做到及时清理归堆整齐，及时运至指定部位堆放，钢管、扣件均应清理干净后再移交。不得野蛮施工，乱敲乱砸，材料做到随用随运、随拆随运，工完料清。
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七、危险源辨识及应急预案 7.1潜在的事故及可能产生的后果
（1）人的因素
安全员检查不严不紧不细，新工人上岗未经三级安全教育，思想麻痹；有高血压、心脏病、贫血病工人等高作业；安全交底不清，均有可能产生高坠事故。
混凝土浇筑顺序不按方案执行，单位面积混凝土堆积过多，容易引起支架坍塌。 （2）环境因素
突遇大风、大雨，施工支架上落雨易滑，未设警示、警灯，未加围护栏杆，夜间施工照明不够，容易发生高坠事故。
（3）材料因素
安全带质量不好或使用过久，安全帽质量不好或未扣帽带，钢管、扣件质量规格不符合要求，容易产生高坠事故。
7.2急救组织构成
现场指挥组组长：牛驱波 副组长：赵泽宇
组 员：吴均胜 巩雁峰 李博 张学宝
7.3应急措施
项目部配备担架、药箱等用品。
一旦发生事故，立即拨打120急救电话，同时报告分公司。
由赵泽宇 吴均胜 巩雁峰 李博 张学宝等负责组织抢救伤员，并及时送往就近医院或等待急救中心救援。
由毛真负责准备车辆备用。
由何俊松负责保护事故现场，做好警戒，以免事故现场被破坏，影响事故调查。 由贺斌锋负责对事故受害人及家属的安置工作。
八、计算书
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根据现场实际情况，为保证施工安全，本计算书钢管参数按48mm×3.0mm计算。
8.1梁支架计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 模板支架搭设高度为12.15米，
基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×700mm，梁支撑立杆的纵距(跨度方向) l=0.90米，立杆的步距 h=1.50米，
30011950900
1500700
图1 梁模板支撑架立面简图
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。 集中力大小为 F = 1.35×25.500×0.120×0.340×0.300=0.421kN。
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采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照多跨连续梁计算。
作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q1 = 25.500×0.700×0.300=5.355kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q2 = 0.500×0.300×(2×0.700+0.300)/0.300=0.850kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：
经计算得到，活荷载标准值 P1 = (2.000+2.000)×0.300×0.300=0.360kN
均布荷载 q = 1.35×5.355+1.35×0.850=8.377kN/m 集中荷载 P = 1.4×0.360=0.504kN
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3； I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；
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0.50kN 8.38kN/mA 150 150B
计算简图
0.024
0.013
弯矩图(kN.m)
0.790.47
0.470.79
剪力图(kN)
0.0000.025
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.471kN N2=2.075kN N3=0.471kN
最大弯矩 M = 0.023kN.m 最大变形 V = 0.0mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.023×1000×1000/16200=1.420N/mm2
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面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×785.0/(2×300.000×18.000)=0.218N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.026mm
面板的最大挠度小于150.0/250,满足要求!
二、梁底支撑木方的计算
（一）梁底木方计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 1.844/0.300=6.147kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×6.15×0.30×0.30=0.055kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.300×6.147=1.106kN 最大支座力 N=1.1×0.300×6.147=2.029kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
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抗弯计算强度 f=0.055×106/64000.0=0.86N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1106/(2×60×80)=0.346N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×5.123×300.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.012mm
木方的最大挠度小于300.0/250,满足要求!
三、梁底支撑钢管计算
(一) 梁底支撑横向钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
0. 40.2k4N7kN 2.07kN 0. 40.7k4N2kNAB 900
支撑钢管计算简图
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0.0000.711
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0002.376
支撑钢管变形图(mm)
1.931.931.51.1511.041.041.04
支撑钢管剪力图(kN)
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.711kN.m
最大变形 vmax=2.376mm
最大支座力 Qmax=1.930kN
1.041.51.1511.931.93
抗弯计算强度 f=0.711×106/4491.0=158.40N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
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支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
(二) 梁底支撑纵向钢管计算
纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
1.93 k1.N93 k1.N93 k1.N93 k1.N93 k1.N93 k1.N93 k1.N93 k1.N93kNAB 900 900 900
支撑钢管计算简图
0.463
0.425
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0741.213
支撑钢管变形图(mm)
1.421.421.931.932.442.440.510.510.510.510.000.001.931.931.421.42
2.442.44
支撑钢管剪力图(kN)
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经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.463kN.m
最大变形 vmax=1.213mm
最大支座力 Qmax=6.304kN
抗弯计算强度 f=0.463×106/4491.0=103.13N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取7.60kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=6.30kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算
按照连续梁的计算可以得到投影面内竖向荷载作用下各排立杆的竖向力[不
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考虑钢管自重]为
V1=3.345kN V2=6.304kN V3=6.304kN V4=1.415kN 考虑钢管自重各排立杆的竖向力为
V1=5.765kN V2=8.724kN V3=8.724kN V4=3.835kN 风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×0.740×0.129=0.030kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.030×0.900×1.500×1.500/10=0.009kN.m
风荷载计算示意图如下
按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：
其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.030kN/m2；
La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.700m； la —— 立杆纵距，取0.900m；
经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.030×0.700×
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0.900=0.016kN
按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为
其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.016kN； H —— 模板支架高度，取11.950m；
m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取1； Lb —— 模板支架的横向长度，取2.700m；
经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.016×11.950/[(1+1)×2.700]=0.107kN
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取8.724kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径，取1.595cm； A —— 立杆净截面面积，取4.239cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.009kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.08m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.395m；
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l0 = h + 2×a=1.500+2×0.080=1.660m； l0 = kuh =1.167×1.368×1.500=2.395m；
k —— 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；
u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.368；
不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： < [f],满足要求!
考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： 定性计算
=8724/(0.308×424×0.962)+9000/4491=71.375N/mm2，立杆的稳=8724/(0.308×424×0.962)=69.476N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： 计算
=(8724+107)/(0.308×424×0.962)=70.328N/mm2，立杆的稳定性
< [f],满足要求!
长细比计算：l0 / i=166/1.59=104 满足要求！
8.2板支架计算书
计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011） 模板支架搭设高度为12.15米，
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.80米，立杆的横距 l=0.80米，立杆的步距 h=1.50米。
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图 楼板支撑架立面简图
图 楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元
采用的钢管类型为48×3.0。 一、模板面板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.100×0.120×0.800+0.300×0.800=2.650kN/m 活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)×0.800=3.200kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
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本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 80.00×1.80×1.80/6 = 43.20cm3； I = 80.00×1.80×1.80×1.80/12 = 38.88cm4；
(1)抗弯强度计算
f = M / W < [f]
其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；
[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；
M = 0.100ql2
其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；
经计算得到 M = 0.100×(1.2×2.650+1.4×3.200)×0.400×0.400=0.123kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.123×1000×1000/43200=2.837N/mm2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力 Q=0.600×(1.2×2.650+1.4×3.200)×0.400=1.838kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1838.0/(2×800.000×18.000)=0.191N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
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v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250
面板最大挠度计算值 v = 0.677×2.650×4004/(100×6000×388800)=0.197mm
面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!
二、支撑木方的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算。 1.荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q11 = 25.100×0.120×0.400=1.205kN/m
(2)模板的自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.300×0.400=0.120kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：
经计算得到，活荷载标准值 q2 = (2.000+2.000)×0.400=1.600kN/m
静荷载 q1 = 1.20×1.205+1.20×0.120=1.590kN/m 活荷载 q2 = 1.4×1.600=2.240kN/m 2.木方的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 3.064/0.800=3.830kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×3.83×0.80×0.80=0.245kN.m
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最大剪力 Q=0.6×0.800×3.830=1.838kN 最大支座力 N=1.1×0.800×3.830=3.370kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.245×106/64000.0=3.83N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)木方抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
截面抗剪强度计算值 T=3×1838/(2×60×80)=0.574N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求!
(3)木方挠度计算
最大变形 v =0.677×1.325×800.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.151mm
木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!
三、横向支撑钢管计算
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横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取木方支撑传递力。
3.37kN 3.37kN 3.37kN 3.37kN 3.37kN 3.37kN 3.37kNAB 800 800 800
支撑钢管计算简图
0.404
0.472
支撑钢管弯矩图(kN.m)
0.0490.899
支撑钢管变形图(mm)
1.181.181.691.692.192.192.192.19
支撑钢管剪力图(kN)
1.691.691.181.18
经过连续梁的计算得到
最大弯矩 Mmax=0.472kN.m
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最大变形 vmax=0.899mm
最大支座力 Qmax=7.246kN
抗弯计算强度 f=0.472×106/4491.0=105.06N/mm2
支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取7.60kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值； 计算中R取最大支座反力，R=7.25kN 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
五、立杆的稳定性计算荷载标准值
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架钢管的自重(kN)：
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NG1 = 0.150×12.000=1.800kN
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.300×0.800×0.800=0.192kN
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.100×0.120×0.800×0.800=1.928kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 3.920kN。
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (2.000+2.000)×0.800×0.800=2.560kN
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.20NG + 1.4NQ
六、立杆的稳定性计算
选取六排立杆投影面内作为计算的各排立杆，其竖向力为 V1=8.288kN V2=8.288kN V3=8.288kN V4=8.288kN V5=8.288kN V6=8.288kN
风荷载标准值 Wk=0.7×0.450×0.740×0.115=0.027kN/m2 风荷载产生的弯矩 Mw=0.85×1.4×0.027×0.800×1.500×
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1.500/10=0.006kN.m
风荷载计算示意图如下
按照规范4.2.9取整体模板支架的一排横向支架作为计算单元，计算作用在顶部模板上的水平力F，计算公式为：
其中 AF —— 结构模板纵向挡风面积； Wk —— 风荷载标准值，取0.027kN/m2；
La —— 模板支架的纵向长度，AF/La=截面高度，取0.120m； la —— 立杆纵距，取0.800m；
经过计算得到作用在单元顶部模板上的水平力F=0.85×0.027×0.120×0.800=0.002kN
按照规范4.2.10风荷载引起的计算单元立杆附加轴力最大计算公式为
其中 F —— 作用在计算单元顶部模板上的水平力,取0.002kN； H —— 模板支架高度，取12.000m；
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m —— 计算单元中附加轴力为压力的立杆数，取2； Lb —— 模板支架的横向长度，取4.000m；
经过计算得到立杆附加轴力最大值为 N1=3×0.002×12.000/[(2+1)×4.000]=0.007kN
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：
考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时,立杆的稳定性计算公式为：
其中 Nut —— 立杆的轴心压力最大值，取8.288kN；
—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；
i —— 计算立杆的截面回转半径，取1.595cm； A —— 立杆净截面面积，取4.239cm2； W —— 立杆净截面抵抗矩，取4.491cm3；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，取0.006kN.m； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.08m； l0 —— 计算长度，按照表达式计算的结果取最大值，取2.227m； l0 = h + 2×a=1.500+2×0.080=1.660m； l0 = kuh =1.167×1.272×1.500=2.227m；
k —— 计算长度附加系数，按规范附录D采用，k=1.167；
u —— 考虑支架整体稳定因素的单杆等效计算长度系数，按规范附录D采用，u=1.272；
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不考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： < [f],满足要求!
考虑风荷载的计算立杆稳定性结果： 定性计算
=8288/(0.353×424×0.962)+6000/4491=58.879N/mm2，立杆的稳=8288/(0.353×424×0.962)=57.600N/mm2，立杆的稳定性计算
< [f],满足要求!
考虑风荷载作用在模板上，对立杆产生的附加轴力时，立杆稳定性结果： 算
< [f],满足要求!
=(8288+7)/(0.353×424×0.962)=57.646N/mm2，立杆的稳定性计
8.3梁侧模板计算书
一、梁侧模板基本参数
计算断面宽度300mm，高度700mm，两侧楼板厚度120mm。 模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置3道，内龙骨采用60×80mm木方。 外龙骨间距900mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.2mm。
对拉螺栓布置2道，在断面内水平间距150+300mm，断面跨度方向间距900mm，直径12mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。
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300mm260260700mm
150300
模板组装示意图
二、梁侧模板荷载标准值计算
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值: 其中
c
—— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h；
T —— 混凝土的入模温度，取25.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取15.000m/h；
H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.700m；
1
—— 外加剂影响修正系数，取1.200； —— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。
2
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=16.790kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×18.656=16.790kN/m2
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考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×6.667=6.000kN/m2。
三、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照简支梁计算。 面板的计算宽度取0.26m。
荷载计算值 q = 1.2×16.790×0.260+1.40×6.000×0.260=7.422kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 26.00×1.80×1.80/6 = 14.04cm3； I = 26.00×1.80×1.80×1.80/12 = 12.64cm4；
7.42kN/mA 260 260B
计算简图
0.063
0.035
弯矩图(kN.m)
1.210.72
0.721.21
剪力图(kN)
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
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4.37kN/mA 260 260B
变形计算受力图
0.0000.139
变形图(mm)
经过计算得到从左到右各支座力分别为 N1=0.724kN N2=2.412kN N3=0.724kN
最大弯矩 M = 0.062kN.m 最大变形 V = 0.139mm (1)抗弯强度计算
经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.062×1000×1000/14040=4.416N/mm2 面板的抗弯强度设计值 [f]，取15.00N/mm2； 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算]
截面抗剪强度计算值 T=3×1206.0/(2×260.000×18.000)=0.387N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!
(3)挠度计算
面板最大挠度计算值 v = 0.139mm
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面板的最大挠度小于260.0/250,满足要求!
四、梁侧模板内龙骨的计算
内龙骨直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载连续梁计算。 内龙骨强度计算均布荷载q=1.2×0.26×16.79+1.4×0.26×6.00=7.422kN/m 挠度计算荷载标准值q=0.26×16.79=4.365kN/m
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 6.680/0.900=7.422kN/m
最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×7.422×0.90×0.90=0.601kN.m 最大剪力 Q=0.6×0.900×7.422=4.008kN 最大支座力 N=1.1×0.900×7.422=7.348kN
截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 6.00×8.00×8.00/6 = 64.00cm3； I = 6.00×8.00×8.00×8.00/12 = 256.00cm4；
(1)抗弯强度计算
抗弯计算强度 f=0.601×106/64000.0=9.39N/mm2 抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!
(2)抗剪计算 [可以不计算] 最大剪力的计算公式如下:
Q = 0.6ql 截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
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截面抗剪强度计算值 T=3×4008/(2×60×80)=1.253N/mm2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2 抗剪强度计算满足要求!
(3)挠度计算
最大变形 v =0.677×4.365×900.04/(100×9500.00×2560000.0)=0.797mm 最大挠度小于900.0/250,满足要求!
五、梁侧模板外龙骨的计算
外龙骨承受内龙骨传递的荷载，按照集中荷载下连续梁计算。 外龙骨按照集中荷载作用下的连续梁计算。 集中荷载P取横向支撑钢管传递力。
7.35kNA 7.35kN 7.35kNB 150 300 130
支撑钢管计算简图
0.882
0.000
支撑钢管弯矩图(kN.m)
7.354.410.00.0002.947.357.35
支撑钢管剪力图(kN)
2.944.410.00.0007.35
变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：
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4.32kNA 4.32kN 4.32kNB 150 300 130
支撑钢管变形计算受力图
0.063
0.068 支撑钢管变形图(mm) 经过连续梁的计算得到 最大弯矩 Mmax=0.881kN.m 最大变形 vmax=0.068mm 最大支座力 Qmax=11.757kN
抗弯计算强度 f=0.881×106/9458000.0=93.15N/mm2 支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求! 支撑钢管的最大挠度小于300.0/150与10mm,满足要求!
六、对拉螺栓的计算
计算公式:
N < [N] = fA 其中 N —— 对拉螺栓所受的拉力； A —— 对拉螺栓有效面积 (mm2)；
f —— 对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2； 对拉螺栓的直径(mm): 12 对拉螺栓有效直径(mm): 10 对拉螺栓有效面积(mm2): A = 76.000 对拉螺栓最大容许拉力值(kN): [N] = 12.920
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对拉螺栓所受的最大拉力(kN): N = 11.757 对拉螺栓强度验算满足要求!
8.4地基承载力计算
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
p ≤ fg
其中 p —— 立杆基础底面的平均压力 (kN/m2)，p = N/A； N —— 上部结构传至基础顶面的轴向力设计值 (kN)； A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)； p = N/A =8.72/0.25=34.88 kN/m2 地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40 fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 160.00 因34.88≤64 地基承载力的计算满足要求!
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