基于三态Zeta的升降压型LED驱动电路

第８卷第４期　深圳信息职业技术学院学报　Ｊｏｍ，１ｍｌ　ｏｆ　Ｓｈｅｎｚｈｅｎ］ｎｓｌｉｈｄｅ　ｏｆ　ｈ１ｆ０ｒｍａｔｉｏｎ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　Ｖ（）１．８　ＮＯ．４　ＤＰ　２０１Ｏ　文章编号：１６７２—６３３２（２０１０）０４—００３１—０５　［信息技术理论研究】　基于三态Ｚｅｔａ的升降压型ＬＥＤ驱动电路　陆治国，祝万平，吴春军　（重庆夫，　输配电装备及系统安伞　新技术国家重点试验室，重庆市，４０００４４）　摘要：对一种改进型ｒ／　ｔａ变换器拓扑引入了三态开关电路，使得原有＠ｑ￣４１－在得到同降压型驱动电源一样的高　动态性能的同时，也使系统获得了更好的稳定性，并降低了对元件参数的依赖程度。运用ＰｓｌＭ软件对系统闹环进行了　仿真验证。　关键词：ｇｅｔａ变换器；三态开关；稳定性；仿真　中图分类号：　ＦＮ６２４　文献标识码：Ａ　光电子产业是本世纪具有代表性的丰导产业　犁变换器中　于右半平　零点增加的９０。滞后相位　“量进行滞环控制，且滞环　之一。科技的不断发展也使得发光二极管（Ｌｉｇｈｔ—　使控制器不能直接埘输ｆＥｍｉｔｔｉｎｇ　Ｄｉｏｆｌ　，Ｉ　ＥＴ））的功率在不断地增大，并在　控制是一种变频控制，频率改变给滤波器设计带来　照明领域得到了广泛应用。ＬＥＤ具有体积小、寿　麻烦，也限制了它的应用。文献　中将电感电流纹　占＿Ｉ定导通Ｕ，Ｔｌ￣Ｊ（Ｃｏｎｓｔａｎｔ　命长、抗振动性强、驱动电乐低、反应速率快、耗　波叠加到输　电压上再进行【电少、发热少、色彩纯度高等优点…，发展潜力巨　Ｏｎ—Ｔｉｍｅ，ＣＯＴ）控制，在一定条件下，可以避了ｆ相　大一其需要专用的驱动电源才能正常　ｒ作。除＿『可　位滞后问题，但仔在稳态误差，加人误差积分电路　ａ￣　靠性、效能、过流过　保护、体积成本等常规设　后动态性能有所下降：文献　提　的改进　Ｚｅｔ计　素，Ｉ，ＥＤ在设计驱动电源还需要注意：（１）　应采用串联连接：（３）ＬＥＤＮ＂３散热＝　降压型ＬＥＤ变换器中，提　了一种被动式的限制电　Ｌ１的振　Ｉ，ＥＩ）＇ＪＥ动电源应为　流源。（２）ＬＥＤ的连接方式　感电流ｉＬ１谐振幅度的方法，其效果是使得ｉ幅等于其稳态直流分量ＩＬｌ，然后通过电感Ｌ１和电　ＬＥＤＩ￣Ｙ电气特性决定　ｒ它的发光亮度及色温依　容Ｃ的参数ｐ　配，为保证后级电路的稳定　［作，限　６］　赖于流过的电流强度，Ⅱ易受温度变化的影响，而　制电容电压ｖｃ的振幅，幅效果有限＝本文对文献［￣ｆ升降　其端电压！Ｊ！『Ｊ有很强的离散忤，因此，ＬＥＤ驱动模式　所提　的变换器加以改进，提　了ｉ态Ｚｅ１更适合采用电流控制模式，链接方式也常采用串联　压型ＬＥＤ驱动电路。基于一态Ｚｅｔａ变换器的升降压　保留了改进型Ｚｅｌａ电路可在一定条件下避开Ｂｏ（）ｓｔ环　链接，在直流供电环境下，Ｄ（：一ＤＣ电感式开关变　恒流电源配合ＣＯＴ控制和恰当的电感电流控制不仅　换器效率高，适合应用于中、人功率场合　０：　ＤＣ—ＤＣ变换器常用的电流控制方式主婴有峰　节右半平　零点问题，无需补偿电路，动态响应速　ｌ０ｉ￣，定性和　值电流、平均电流、滞环控制等。文献　中应用峰　度非常快等优点外还可以获得非常良好ｆ值电流控制没计了ＬＥＤ驱动电源，但其需要进行　动态性能一　谐波补偿，结巾勾复杂一文献　中将滞环摔制应用　ＬＥＤ￣．动电路中，无需补偿电路，得到较好的动态　性能，但它们均Ｊ、　用在降压型变换器中，而在升　［收稿日期】２０１０一１０—１４　［基金项目】最厌ｆｆ　ｆＬＩ然　ｉ学雎金资助坝ｆ＝１　［作者简介】Ｈ，ｌｉｆｆ，ｌＩ　（１９６３一）．　（汉），蓖庆人，博｝＝　２改进型Ｚｅｔａ变换器工作模态　网１为改进　Ｚｅｔａ主电路拓扑，由陶可知，电路　３２　深圳信息职业技术学院学报　第８卷　是在Ｚｅｔａ变换器的基础【二做出了改进：在电感ｕ线　值。电感Ｌ２￣ｆ１］用储能向负载供电，ｉｏ逐渐下降，到　路上加入二极管ＶＤ，阻止电感电流反向流动；舍去　Ｔ２８￣￣达到谷值。ｉＬｌ、ｉｏ变化趋势相同，而与ｖｃ变　输出电容，使负载直接与变换器的输出电感Ｌ２串　化趋势相反。　联。由于加入二极管Ｄｒ，电感电流ｉＩ　１的工作模态　２．２改进型Ｚｅｔａ变换器ＤＣＭ下的３个工作模态　可能在电流连续模式（ＣＣＭ）￣ＩＩ电流断续模式（ＤＣＭ），　而ｉｏ为输出电流，由控制电路可使其始终Ｔ　作在电　（１）Ｔ０～Ｔ１时刻：与ＣＣＭ下一致　（２）Ｔ１～Ｔ２１３￣￣０：开关Ｓ断开、Ｓ　导通，ＶＤ　流连续模式（ＣＣＭ），本节针ＸｑｉＬ１的工作模式来　正偏导通，电感Ｌ１对电容Ｃ充电，ｉＬ１逐渐减小，　确定电路＿Ｌ作在ＣＣＭ还是ＤＣＭ。　＼、　＋　、　Ｒ０　、、　图１改进型Ｚｅｔａ变换器　Ｆｉｇ．１　Ｉｍｐｒｏｖｅｄ　Ｚｅｔａ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ　　ｌ『　　ｉ　Ｉ一　一一一＿＼　／　／／Ｊ、、　／／　了—、、ｆ，　■—、　Ｉ　　Ｉ■　■＼　Ｉ／一＼　Ｉ／，／，　＼　／　、　／／一，　、　，Ｉ　　Ｉ１　【Ｉ　ｊ　　『Ｊ　Ｉ　—－——　——　——　——１　Ｉ　Ｉ　Ｉ　Ｉ　２．１　ＣＣＭ波形　图２＿２　Ｄ（：Ｍ波形　Ｆｉｇ．２．１　Ｗａｖｅｆｏｒｍｓ　ｏｆ　ＣＣＭ　Ｆｉｇ．２．２　Ｗａｖｅｆｏｒｍｓ　ｏｆ　ＤＣＭ　２．１改进型Ｚｅｔａ变换器ＣＣＭ下的２个工作模态　（１）ＴＯ～Ｔ１时刻：开关Ｓ导通，ｓ　断开，ＶＤ正　偏导通，电源ｖｉｎＸ￣电感Ｌ１进行补充能量，电流ｉ　Ｌ　ｌ逐渐升高，ｆＩＪＴ１时达到峰值。电源ｖｉｎ和电容电压　ｖＣ叠加起来对电感Ｌ２补充磁能，同时供电给负载，　电感电流ｉｏ逐渐上升，￣：ＩｊＴ１时刻达到峰值；电容Ｃ向　负载端放电，ｖｃ逐渐降低，到Ｔｌ时刻达到谷值。ｉ　Ｌ　１、ｉｏ变化趋势相同，而与ｖＣ变化趋势相反。　２　Ｔ１～Ｔ２ｆｌ￣，０：开关Ｓ断开、Ｓ　导通，ＶＤ　正偏导通，电感Ｌ１对电容Ｃ充电，ｉＩ　１逐渐减小，　到Ｔ２时刻达到谷值；ｖＣ逐渐升高，到Ｔ２时刻达到峰　到Ｔ２时刻减小为零；ｖＣ逐渐升高，到Ｔ２时刻达到峰　值。电感Ｌ２￣Ｉ］用储能向负载供电，ｉ２逐渐下降。　ｉＬｌ、ｉｏ变化趋势相同，而与ｖＣ变化趋势相反。　（３）Ｔ２～Ｔ３　开关Ｓ断开、Ｓ　导通，ＶＤ反　偏截止，ｉＬ１为零，停止向电容充电，ｖｃ保持不　变。电感Ｌ２￣Ｉ］用储能向负载供电，ｉｏ逐渐下降，到　Ｔ３时亥０达到谷值。　３三态Ｚｅｔａ结构　改进型Ｚｅｔａ变换器虽然在Ｚｅｔａ变换器上增加了　二极管Ｄｒ后在ＣＯＴ控制模式下能够稳定运行，但它　只是一种被动式的限制电感电流ｉ，．，谐振幅度的方　法，其效果是使得ｉ　的振幅等于其稳态直流分量　，¨，然后通过电感，Ｊ『和电容Ｃ的参数匹配，限制电　容电压　的振幅以保证后级电路的稳定工作，效果　有限。本文提　的ｉ态Ｚｅｔａ电路为主动式限定ｉ，，的　振幅，将电感并联附加开关电路引入改进［￣ＪＺｅｔａ变　换器，得到三态Ｚｅｔａ变换电路，其电路结构如图２　所示，其在改进型Ｚｅｔａ变换器的基础上增加了二极　管Ｄ　及Ｓ　，二极管Ｄ　及Ｓ　在串联后与电感ｌＪ１并联。　＼＼　、＼Ｒ　＼、　图３三态Ｚｅｔａ变换器　Ｆｉｇ．３　Ｔｒｉ—ｓｌａｔｅ　Ｚｅｔａ　ｅｏｎｖｅｒｌｅｒ　附加的开关Ｓ，与电感　，并联，在主开关Ｓ关断　期间的某个时段导通，电感　，将停止释放能量，电　感电流ｉ　保持不变（实际电路存在线路损耗会有所　第４期　陆治国，祝万平，吴春军：基于　态ｚｅｔａ的升降压型ＬＥＤ驱动电路　．　．　３３　减小），而电容电压　也会由于电感　，对其充电的　０　Ｏ　０　Ｏ　Ｏ　停止而保持不变（实际电路会因损耗而减小）。但　输出电流的变化不受其影响。Ｄ　韵作用是防止开关　Ｓ导通时电源短路。关键波形如图４所示。　ｌ　Ｉ　｝　１／／　、　。。。。－、　一　／　｝＼　＼　，、＼　　Ｉ一一　～～～一、。　～—　～～～＿＼＼，，　。　Ｉ　　ＩＩ　Ｉ　Ｉ　图４三态Ｚｅｔａ变换器的关键波形　Ｆｉｇ．４　Ｋｅｙ　ｗａｖｅｆｏｒｍｓ　ｏｆ　Ｔｒｉ—ｓｔａｔｅ　Ｚｅｔａ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ　设主开关　的占空比为Ｄ１＝（　一Ｔｏ）／（ｒ￣一ｔｏ），　附加开关ｓ　的占空比为　＝（　一　）／（　一ｒ０），ｓ和　同时关断时段的占空比为Ｄ２＝（　一ｒ￣）／（ｒ３一Ｔｏ），　则有　＋　＋Ｄ３＝ｌ。由伏秒平衡可得　ｆ　Ｄ　＝　Ｄ：　Ｉ（　－４－　一　）Ｄ　＝Ｖｏ（１一Ｄ　）　（１）　由电荷平衡可得　，　Ｄ　＝Ｉ，，Ｄ，　（１）　由式１．１推出变换器输入输　电压变比Ｍ为　ｎ　Ｍ＝　＝　Ｄ，　ｒＤ　＋Ｄ，）‘　一　　（１）　可见Ｍ由Ｄ，和　两个占空比决定，即南Ｓ和Ｓ　的　开关状态决定。与传统的Ｚｅｔａ变换器相比，电容电　压稳态值与Ｄ，相关，将不再等于输出电压稳态值。　输出电流，¨与电感电流，ｌ，的关系也与Ｄ，有关。　加入附加开关Ｓ　使系统变成二态电路，目的是　控制电感电流ｉ　。而改进型Ｚｅｔａ变换器的升降压恒　流驱动电路仅采样了输出电流ｉ，　一个状态变量，而　用二极管Ｄ　来被动调整另外两个状态变量ｉ，．，和　就控制角度讲不符合最优控制规律。三态Ｚｅｔａ电路　则可以通过Ｓ　来控制　，且不影响主开关占空比与　输出电流的控制关系，因此搭配后级ＣＯＴ控制将能　保证更好的动态性能。为实现对　的控制，需要增　加电感电流采样电路和比较器以及开关管驱动电　路，完整的系统电路结构如图３．３所示。　图５控制系统结构图　Ｆｉｇ．５　Ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ　ｏｆ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｓｙｓｔｅｍ　电感电流参考值ｉ　的设定对系统的工作状态　影响很大。当　／Ｊ、于传统Ｚｅｔａ变换器电感电流　稳　态值，『，时，　、ＶＣ和占空比ｄ都包含谐波振荡成分。　，振幅会受　艮制变为　，一，　，而不再是只加入　二极管Ｄ　时的，　。可见，ｉ态Ｚｅｔａ电路结构下，　ｉ　、ＵＣ的振幅可以进一步减小，从而改善系统稳定　性。当ｉ　大于，¨时，系统工作在■态状态下，按　照上述三态Ｚｅｔａ的稳态分析可知，ｉ…ＶＣ将不存在　谐振，各个状态变量的稳态值将变成如式１所示的　关系。其中，为了改善附加开关的开关损耗和电容　电压耐压过高的问题，可以采取前馈输入电压反馈　输出电压进行运算来确定电感电流参考值ｉ，　，　，即　今　＝　（１）　带入式１．１、式１．２可得　＝　，ＩＬ，＝　ｒ与ｚｅｔａ变　换器时的稳态值一致。　４仿真与分析　下面通过对系统进行仿真来进一步分析其丁　作方式。仿真电路如图４．１所示，仿真软件采用　ＰＳＩＭ，仿真参数根据设计要求，　，取２５０　，Ｊ，取　８５０　Ｈ，Ｃ取１００　Ｆ，尺　取１Ｑ，尺ｌ、尺２、Ｒ。　取　１　，Ｃ。　取２０ｎＦ，ＬＥＤ导通电压取１２Ｖ，Ｒ￡肋取　３　，Ｉｒｅｆ］￣Ｏ．７Ａ。为使电路正常Ｔ作，增加了最　３４　深圳信息职业技术学院学报　第８卷　小关断时间控制电路，设定开关最小关断时问为　０．５ｇｓ。　图６仿真电路图　Ｆｉｇ．６　Ｓｉｍｕｌａｌｅ　ｃｉｒ（・ｕｉｌ　图７为设置不同电感电流参考值，　时，各变　量波形　：此时输人电压为ｌ５、＿？图中左边为　，　１，　－－０ｔｔ￣，ｉ　Ｖ　和　。的波形，图右边为　＝０．５ＡＨ￣ｉＬ１　、　ｃ和　。的波形　可见，　＝０．５Ａ时，ｌ’Ｌ１振幅变为　１．１５—０．５＝０．５５Ａ，１，ｃ的振幅在０．２２Ｖ以内：　１　００一一一　一————ｒ————…一一０　９０　ｒ——————　—…一一一…一］　朔０　６０｝ｇ■■　■■　一　一　‘　～啪００　６０｝　　８０■■■＿■●ｌＩ：　Ｉ｜　０　一３０　Ｉ　……——　—■　ｌＩ＇＿＿　＿—　＿ｌ＿三：：　ｊ。Ｊ　０　５４　０　－～一一～　～一　一～～：……　～　～～一～—　一　１　００１　２　００１　３　００１　４　００Ｉ　５　０Ｄ１　６　００１　７　００　Ｔ』ｍｅ（ｍｓ１　图７　ＩＬ、、一Ｐ、Ｉｎ波形　Ｆｉｇ．７　ＷｍＰｆＯＦＨＩ￣，ｏｆＩＬ１．、一ｒ　ａｎｄ　１０　Ｎｏ．１　图８　示，　１　＝ｌＡ时　，』ｌ、ｖＣ和　。的波形。各变量　的稳态波形与图３．２桐吻合　。的稳态值卜升到１／０．７　倍输入电压，约为２１．４Ｖ　２　００　一一一　‘　一一……一一’…一一　１　４０　ｒ…一＿一　．＿　－－—－・・－一　３引．．　｜＿　ｌｌ　ｌ。。¨．　＿＿１０＿＿ｌ＿ｌ　０　５０｝　ｗ－　ｆ　１　１　０｝　…ｔ　一－　ｒ　ｒ－　／ｒ　０　００　ｌ…一……一…一…一…ｔ　１　００　ｊ一　一－－－　一一　０　５０　Ｌ——————　一　一～．…一一　…一一　０　９０【一一一——一，一一一一　Ｊ　图８　ＩＬｌ、Ｖ　ｌｆ）波形２　Ｆｉｇ．８　ａｌ　ｅｆｏｒｍｇ　ｃ）ｔＩＬ　ａｎｄＩｏＮｏ，．２　９分别展示了该系统在输入扰动、参考值扰　动和负载扰动时的动态性能，其中　￡ｌ　：１Ａ。　Ｉ、　㈡　ｌ　■■　臻；　■—０　●●・　●　。∞　＝　‘　０　００一　■■　帻』　一一ｌｌ。。　８—＿■拳　２０　００　３Ｓ　００　４０　００　Ｓ０　００　６０　００　７０　００　１　０　００　２０　００　４０　００　６０。。∞００　　１０　００　∞∞　３０　Ｏ０　州　５０　００　ＩＩｆｆｌｅ　Ｉｍ　Ｉ　Ｉ…ｍ０１　¨…ｍｓ｛　图９　Ｖ（－、Ｉｏ、Ｖｉｎ波形３　Ｆｉｇ．９　Ｗ｜１、　Ｉ￣ｆｏＦＩＩｌＳ　ｃ，ｆ　Ｖｃ．１ｏ　ａｎｄ　Ｖｉｎ　Ｎｏ．３　５结论　本文提　了一种　■态Ｚｅｔａ变换器，使之应用于　ＬＥＤ的驱动，配合ＣＯＴ控制和恰当的电感电流控制　可使系统获得非常良好的稳定性和动态性能：对改　进型Ｚｅ！ａ电路的］　作模态进行了分析，推　了■态　Ｚｅｔａ电路的输入输　电　比，得到了其在ＣＯＴ控制　下各相关变量的振幅相对于改进　Ｚｅｔａ变换器可进　一步减小的结论。通过ＰＳＩＭ仿真，验证了ｉ态Ｚｅｔａ　变换器良好的稳定性。　参考文献（Ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ）　【１　Ｊ郝金刚．梁春军，刘淡宁，等．ＬＥＤ产业分析报　ｌ　Ｊ１．　现代　示，２００６　ｆ３）：９—１６．　ＨＡ（）Ｊｉｎｇａｎｇ．Ｔ　ＩＡＮ（　ＣｈｔＩ１ｌｊｌｌｌ１．ＬＩｔ　Ｊ　Ｄａｎｎｉｎｇ．　ｔ　ａ１．ＬＥＤ　ｉｎｄｕｓｔＤ　ａｎａｌｙｓｉｓ　ｒｅｐｃ，ｒｔｌＪｌ　Ｍｏｄｅｒｎ　ＤＬｓｐｈｏ．２００６（３）：９—１６．　ｆｉｎ（　ｈ＿『１ＰｓＰ１　［２］黎　，周雒维．高亮度ＬＥＤ　动器慨述ＩＪ　Ｉ．电气心用，　第４期　２００７　ｆ６１：１　１—１５．　陆治国，祝万平，吴春军：基于＿二态Ｚｅｔａ的升降压型ＬＥＤ驱动电路　３５　ｃｏｎｓｔａｎｔ　ｏｎ　ｌｉｍｅ（＇ｏ１１１ｒｏｌｌｅｄ　ｂｏｏｓｌ“｝ｌｌｖｅｒｌｅｒ【Ｃ】∥ＩＥＥＥ　Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ　Ｓｙｍｐｏｓｉｕｍ　Ｃｉｒｅｕｉｌ　ｓ　ａｎｄ　Ｓｙ　ｓｔｅｍｓ，２００８：　Ｌ１　Ｐｉｎｇ，ＺＨＯＵ　Ｌｕｏｗｅｉ．Ｏｖｅｒｖｉｅｗ　ｏｆ　ｈｉｇｈ—ｂｒｉｇｈｍｅｓｓ　ＬＥＤ　ｄｒｉｖｅｒ【Ｊ１．Ｅｌｅｃｔｒｉｃａｌ　Ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎｓ，２００７（６）：１　１—１　５．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　２２０６—２２０９．　ａ变换器的】　Ｉ１＝Ｉ）　动电路［Ｊ　ｊ．低　【６］　陆治同，王强．基于Ｚｅｔ压电器，２０１０（１０）：３５—３９．　ＬＵ　Ｚｈｉｇｕｏ．ＷＡＮＧ　Ｑｉａｎｇ．ＬＥＤ（１ｒｉ、Ｐｒ　Ｊ）ａｇｅｄ　ｏｎ　ｚｅｔａ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ［Ｊ］．Ｌｏｗ　ｌ￣ｌｔａｇｅ　Ａｐｐａｒａｔｕ８．２０１０　ｆ１０１：３５—３９．　ｅｙ　Ｒ．Ｂ．．Ａ　ｎｅｗ（！ｏｎｌｉｎｎｏｎｓ—ｔｉｍｅ　ｍｏｄｅｌ　ｆｏｒ（！Ｉｌｌ’ｒｅｎｔ—　【７】　Ｒｉｄｌｎｌｏｄｅ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｗｉｔｈ　ｃｏｎｓｔａｎｔ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ，ｃｏｎｓｔａｎｔ　ｏｎ—ｌｉｍｅ．ａｌｌｄ　【３］张春红，冯永建，郑鹏峰．大功率ＬＥＤ驱动器设计…．　厦门大学学报：自然科学版，２００９（１）：６１—６４．　ＺＨＡＮＧ　Ｃｈｕｎｈｏｎｇ，ＦＥＮＧ　Ｙｏｎｇｊｉａｎ，ＺＨＥＮＧ　Ｐｅｎｇ￣ｎｇ．　Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ｈｉｇｈ－ｐｏｗｅｒ　ＬＥＤ　ｄｒｉｖｅｒ［Ｊ］．Ｊ　Ｘｉａｍｅｎ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔ）　Ｎａｔｕｒａｌ　Ｓｃｉｅｎｃｅ　Ｅｄ，２００９（１）：６１—６４．（ｉｎ　Ｃｈｉｎｅｓｅ）　【４】谢治中，丁扣宝，何杞鑫．滞环电流控制的大功率　ＬＥＤ恒流驱动芯片设计［ＪＪ．同体电子学研究与进展，　２００９（２）：１０６—１０９．　ｃｏｎｓｔａｎｔ　ｏｆｆ－ｔｉｍｅ，ｉｎ　ＣＣＭ　ａｎｄ　ＤＣ　Ｍ　Ｉ　Ａ　Ｊ．Ｐｏｗｅｒ　Ｅｌｅ（＇：ｔｒｏｎｉ（　Ｓｐｅｃｉａｌｉｓｔｓ　Ｃｏｎｆｅｒｅｎｃｅ，ＩＥＥＥ，１　９９０：３８２—３８９．　ｊ应用电路…］　ｌ【８Ｊ　周志敏，周纪海，纪爱华．ＬＥＤ照明技术卜电子工业　版社，２００９．５：１—２８．　ＺＨＯＵ　Ｚｈｉｍｉｎ，ＺＨＯＵ　Ｊｉｈａｉ．Ｊｌ　Ａｉｈｕａ．ＬＥＤ　Ｌｉｇｈｔｉｎｇ　ＸＩＥ　Ｚｈｉｚｈｎｎｇ，ＤＩＮ（；Ｋｏｕｂａｏ，ＨＥ　Ｑｉｘｉｎｇ．Ｄｅｓｉｇｎ　ｏｆ　ａ　ｚ’ｅｓｉｓ—ｅｕｒｒｅｎｔ　ｃｏｎｔｒｏｌ　ｈｉｇｈ—ｐｏｗｅｒ　ＬＥＤ　ｄｒｉｖｅｒ　ｕｓｉｎｇ　ｈｖｓｔｅ　．ｔｅｃｈｎｉｑｕｅ［Ｊ］．Ｒｅｓｅａｒｃｈ＆Ｐｒｏｇｒｅｓｓ　Ｄ，Ｓｏｌｉｄ　Ｓｔａｔｅ　Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ，　２００９（２）：１０６－１０９．　［５］ＸＵ　Ｘ　Ｒ，ＷＵ　Ｘ　Ｂ，ＹＡＮ　Ｘ　Ｌ．Ａ　ｑｕａｓｉ　ｆｉｘｅｄ　ｆｒｅｑｕｅｎｃｙ一　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ　ａｎｄ　Ａｐｐｌｉ￣’ａｔｉｏｎ　Ｃｉｒｃｕｉｔ【ＭＪ．Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃ　Ｉｎｄｕｓｌ￣　Ｐｒｅｓｓ．２００９．５：ｌ一２８　Ｂｕｃｋ－ｂｏｏｓｔ　ＬＥＤ　ｄｒｉｖｅｒ　ｃｉｒｃｕｉｔ　ｂａｓｅｄ　ｏｎ　ｔｒｉ－ｓｔａｔｅ　Ｚｅｔａ　ＬＵ　Ｚｈｉｇｕｏ．ＺＨＵ　Ｗａｎｐｉｎｇ．ＷＵ　Ｃｈｕｎｊａｎ　（Ｓｔａｔｅ　Ｋｅｙ　Ｌａｂｏｒａｔｏｒｙ　ｏｆ　Ｐｏｗｅｒ　Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ　Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ＆Ｓｙｓｔｅｍ　Ｓｅｃｕｒｉｔｙ　ａｎｄ　Ｎｅｗ　Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ．　Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ　Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｃｈｏｎｇｑｉｎｇ　４０００４４，Ｐ．Ｒ．Ｃｈｉｎａ）　Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓ　ｐａｐｅｒ　ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｓ　ａ　ｔｈｒｅｅ—ｓｔａｔｅ　ｓｗｉｔｃｈ　ｃｉｒｃｕｉｔ　ｉｎｔｏ　ａ　ｍｏｄｉｆｉｅｄ　Ｚｅｔａ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ　ｔｏｐｏｌｏｇｙ，ｓ（）ｎｏｔ　ｏｎｌｙ　ｔｈｅ　ｍｏｄｉｉｅｄ　ｔｏｐｏｌｏｇｙ　ｏｂｔａｉｎｓ　ａ　ｈｉｇｈ　ｄｙｎａｍｉｃ　ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ　ｗｉｔｆｈ　ｔｈｅ　ｂｕｃｋ　ｄｒｉｖｅ　ｐｏｗｅｒ，ｂｕｔ　ａｌｓｏ　ｔｈｅ　ｓｙｓｌｅｍ　ｇｅｔｓ　ａ　ｂｅｔｔｅ￣’　ｓｔａｂｉｌｉｔｙ，ａｎｄ　ｒｅｄｕｃｅｓ　ｔｈｅ　ｄｅｐｅｎｄｅｎｃｅ　ｏｆ　ｄｅｖｉｃｅ　ｐａｒａｍｅｔｅｒｓ．Ｔｈｅ　ｓｙｓｔｅｍ　ｃｌｏｓｅｄ　ｌｏｏｐ　ｗａｓ　ｓｉｍｕｌａｔｅｄ　ａｎｄ　ｖｅｒｉｆｉｅｄ　ｂａｓｅｄ　ｏｎＰＳＩＭ．　Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：Ｚｅｔａ　ｃｏｎｖｅｒｔｅｒ；ｔｈｒｅｅ－ｓｔａｔｅ　ｓｗｉｔｃｈ；ｓｔａｂｉｌｉｔｙ；ｓｉｍｕｌａｔｉｏｎ　【责任编辑：高潮】