龙门吊基础计算书（最终）

⼴东省龙川⾄怀集公路TJ31标钢筋加⼯⼚龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计⽅案

我项⽬钢筋加⼯⼚龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能⼒为10T的门吊，门吊⾃重按12T计算。基础采⽤条形基础，每隔10m设置⼀道2cm宽的沉降缝，宽100cm，⾼50cm，基础采⽤C20砼，纵向受⼒钢筋采⽤两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采⽤Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺⼨如图1-1，1-2所⽰。

图1-2 龙门吊轨道基础断⾯图2、基底地质情况

基底为较软弱的红粘⼟，经实测地基承载⼒为160～180Kpa ，采⽤换填的⽅法提⾼地基承载⼒，基底换填0.3m 厚的碎⽯渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载⼒为σ0为180kPa ，在承载⼒计算时取最⼩值160Kp 。查《路桥施⼯计算⼿册》中碎⽯渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘⼟的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎⽯渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘⼟16MPa 。3、建模计算3.1、⼒学模型简化

基础内⼒计算按弹性地基梁计算，⽤有限元软件Midas Civil2010进⾏模拟计算。即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性⽀承。龙门吊⾃重按12T 计算，总重22T ，两个受⼒点，单点受集中⼒11T ，基础梁按10m 长计算。具体见图3-3。

图3-1 ⼒学简化模型3.2、弹性⽀撑刚度推导

根据《路桥施⼯计算⼿册》可知，荷载板下应⼒P 与沉降量S 存在如下关系：23

0(1)10cr P b E s ωυ-=-?其中：

E0-----------地基⼟的变形模量，MPa ；

ω-----------沉降量系数，刚性正⽅形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基⼟的泊松⽐，为有侧涨竖向压缩⼟的侧向应变与竖向压缩应变的⽐值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应⼒，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；

不妨假定地基的变形⼀直处在直线段，这样考虑是⽐较保守也是可⾏的。故令地基承载的刚度系数32623101010cr cr P b P b ks s --==?，则302101-b E k ωυ??=（）（KN/m ）。

另考虑到建模的⽅便和简单，令b=100mm ，查表得碎⽯⼟νs =0.15～0.20，取ν=0.2；粉质粘⼟νn =0.25～0.35，取ν=0.35。3

621002910 3.43276510/0.88(10.2)s k kN m ??==?-，3

621001610 2.07210/0.88(10.35)n k kN m ??==?-。3.3、利⽤Midas2010建模计算3.3.1、模型建⽴

图3-2 midas 建模模型3.3.2、弯矩计算结果

图3-3 弯矩图(KN·m)3.3.3、剪⼒计算结果

图3-4 剪⼒图(KN)3.3.4、反⼒计算结果

图3-5 反⼒图（KN）3.3.5、结论

钢砼梁在⾃重与集中⼒作⽤下最⼤弯矩为5.58KN·m，最⼤剪⼒为27.00KN，最⼤反⼒为13.58KN；在集中⼒的作⽤下，在纵向主要影响范围为1m，结合板宽为1m，可知其计算结果是⽐较符合实际的。4、地基承载⼒验算

根据midas 计算内⼒时得到的反⼒，单个弹簧⽀座的最⼤反⼒为13.58KN ，单个弹簧⽀座作⽤⾯积按0.1m ，宽1m 计算，基底反⼒：

13.58135.80.1 1.0F kPa A σ===?，0 1.2135.8162.96180kPa γσ=?=<，

（180Kpa 为换填后承载⼒）故地基承载⼒满⾜要求。5、总结

经过计算，可知龙门吊基础尺⼨和配筋各项受⼒均满⾜要求。基础承载⼒不宜⼩于160kPa ，同时应尽量保证地基换填后⽐较密实，进⾏碎⽯换填，以提⾼承载⼒，减少地基沉降，基础钢筋砼梁厚度，可酌情考虑增加厚度。为保证龙门吊安全稳定⼯作、防⽌龙门吊脱轨，轨道安装在基础梁上应牢固准确。