连续梁临时支座设计方案

悬灌现浇临时立柱支墩设计方案

一、工程概况

七乡河特大桥25#～28#墩及龙潭特大桥37#～40#墩的连续梁结构形式：梁全长113米，跨度为32+48+32m，单箱单室箱形、变高度、变截面结构。梁体砼强度等级采用C50。箱梁按照R=257.256m圆曲线变化。本连续梁A0梁段、边跨直线段、合拢段、采用支架现浇施工，其它梁段采取挂篮悬臂浇筑施工,最大施工悬臂长度为23m，最大悬浇A1、B1段重量为96.2t。 连续梁为一联三跨共两个T构，边跨及中跨的合拢段长度均为2m。 二、连续梁梁体各阶段砼自重 1、A0#块：131.14m3；345.8T

2、悬臂现浇段A1#～A6#（B1#～B6#）

序号 m3 T A1# 37.03 96.2 A2# A3# A4# A5# 33.85 32.32 30 32.7 89.83 85.85 79.82 87.13 A6# 32.15 85.7 A1#～A8# 198.05 524.53 3、边跨合拢段A7#：18.3m3；48.78T 4、边跨现浇段A8#：84.61m3；224.51T 5、中跨合拢段B7#：27.65m3；71.89T

6、A0#长8m；A5、A6和B5、B6分别长3.5m；A1～A4和B1～B4分别长3m; A7和B7长2m；A8#长7.5m。 三、临时支墩假定

1、假定在施工阶段各节重量均由临时支墩承担。 2、A1#～A6# 及B1#～B6#阶段采用挂篮施工。 3、考虑最不利条件：

1）、边跨挂篮施工A6#，而中跨挂篮B6#未施工。

2）、挂篮自重按25T计算。 四、临时支墩布置

1710100013001000连续梁中墩临时固结支墩平面图单位：毫米五、原设计图临时支墩竖向承载力

原设计图给的临时支墩竖向最大承载力为A0～A6及B0～B6的梁体自重值（13948.6KN）即两端边跨现浇段的重量未计。 六、荷载计算

（一）、梁体节段自重，不计分项系数 1、见上表 2、挂篮自重：25T

（二）、临时支墩承载力计算 1、平衡时：

节段重量由A、B两点共同承担即RA=RB=(A0～A6＋B0～B6)/2＝13948.6/2 =6974.3KN（支墩原设计承载力）。

考虑施工荷载3%；RA=RB=6974.3×1.03＝7184KN 考虑施工挂篮；RA=RB=7183.5＋25×10＝7434KN

2、不平衡时：见下图

23m19.5m3.5m3.5m19.5m16m边跨A7mB中跨8m7.5m0.5mA7mA0#块B

MAMB7mRARB

1)、相对于B点(各梁体节段重心取梁体1/2处)

A侧的力矩为：挂篮重×26.5＋A6×(26.5-3.5/2)＋A5×(26.5-3.5－3.5/2)＋A4×(26.5-3.5×2－3/2)＋A3×(26.5-3.5×2－3-3/2) ＋A2×(26.5-3.5×2-3×2－3/2)＋A1×(26.5-3.5×2-3×3－3/2)＋A0×(26.5-3.5×2－3×4)/2＝200×26.5＋857×24.75＋871.3×21.25＋798.2×18＋858.5×15＋898.3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝103866KN.m B侧的力矩为：挂篮重×16＋B5×(16－3.5/2)＋B4×(16-3.5－3/2)＋B3×(16-3.5-3－3/2) ＋B2×(16-3.5-3×2－3/2)＋B1×(16-3.5-3×3－3/2)+A0×0.5/2＝200×16＋871.3×14.25＋798.2×11＋858.5×8＋898.3×5＋962×2＋（0.5/8×3458）×0.25＝37734KN.m 不平衡弯矩为：

A侧的力矩－B侧的力矩=103866-37734=66132KN.m 考虑施工荷载3%；M=66132×1.03＝68116KN.m 2）、相对于A点(各梁体节段重心取梁体1/2处)

A侧的力矩为：挂篮重×19.5＋A6×(19.5-3.5/2)＋A5×(19.5-3.5－3.5/2)＋A4×(19.5-3.5×2－3/2)＋A3×(19.5-3.5×2-3－3/2) ＋A2×(19.5-3.5×2-3×2－3/2)＋A1×(19.5-3.5×2-3×3－3/2)+A0×0.5/2＝200×19.5＋857×17.75＋871.3×14.25＋798.2×11＋858.5×8＋898.3×5＋962×2＋（0.5/8×3458）×0.25＝53646KN.m

B侧的力矩为：挂篮重×23＋B5×(23－3.5/2)＋B4×(23-3.5－3/2)＋B3×(23-3.5-3－3/2) ＋B2×(23-3.5-3×2－3/2)＋B1×(23-3.5-3×3－3/2)+A0×3.75＝200×16＋871.3×21.25＋798.2×18＋858.5×15＋898.3×12＋962×9＋（7.5/8×3458）×3.75＝80555KN.m 不平衡弯矩为：

B侧的力矩－A侧的力矩=80555-53646=26909KN.m 考虑施工荷载3%；M=26909×1.03＝27716KN.m 3）、原设计最大不平衡弯矩为40000KN.m

4）、由以上可知采用最大不平衡弯矩68116 KN.m进行计算。 5)、不平衡时临时支墩支点反力计算

ΣY＝0；RA’+ RB’＝7434×2－857×1.03＝13985KN ΣMB＝0；RA’×7=68816; RA’＝9831KN RB’＝4154KN

3、由以上知每个临时立柱承受的最大压力为9831/2=4916KN 七、每个小支墩立柱承载力验算

每侧设置支柱2个（共4个），支柱取φ529螺旋钢管，壁厚10mm，螺旋钢管内满填C40砼；每个小支柱设置φ32螺纹钢与墩身拉结。 1、单根钢管最大承载力Nd计算： 钢管回转半径：i＝

52925092=183.5 mm

计算长细比λ＝L/i＝11×1000/183.5＝60 查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.772， 钢材轴向允许应力[σ]=140 MP 单根钢管立柱的稳定承载力值： Nd=ψ〃A〃σ =0.772×3.14×（52925092）/4×140×10-3

=0.772×16296.6×140×10-3=1761.3KN 2、C40砼φ509立柱承载力： 计算长细比λ＝L/b＝11/0.509＝22 查表知轴心受压构件稳定系数ψ=0.7， C40砼轴心抗压fc=27MP 单根立柱的稳定承载力值：

Nu=ψ〃A〃fc =0.7×0.509×0.509×3.14/4×27×1000=3843.9KN

3、R＝Nd＋Nu＝1761.3＋3843.9＝5605KN > 4916KN；

满足要求。

八、本方案设计结论

本设计方案能满足现场施工要求。