脚手架计算方案

十三、模板及支撑系统计算书

（一）柱模板计算书：

1、 设计资料:

本工程框架柱为700×500mm，最大层高为4米，现场浇筑，混凝土采用商品混凝土，强度等级为C30，坍落度由资料查得为12±2cm，混凝土泵送，浇筑速度取2.0m/h，混凝土温度取30℃。用插入式振动器振捣，柱模采用12mm厚竹模板，采用5×8cm木方做竖楞，竖楞间距按20cm，柱箍采用钢管箍，钢箍间距40cm一道。

2、 计算如下：

（1）柱模板承受的侧面荷载

混凝土侧压力标准值由式：F=0.22rcT0β1β2V得 F=0.22rc200/（t＋15）β1β2V

=0.22×25×200/（30＋15）×1.2×1.15× 2 =47.7KN/M

β1——外加剂影响修正系数，不加外加剂时取1，加外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50～90时取1.0，大于90时取1.15。

F=γCH =5×4.00=100KN/m取较小值F=47.7KN/m。

倾倒混凝土时产生的水平荷活荷载标准值由表查得4KN/M。则有：

2

2

2

2

1/2

1/2

设计荷载组合为：q＝1.2×47.7＋1.4×4＝62.84 KN/M

有效压头高度：h=F/γC=1.2×47.7/25=2.29m

由于倾倒混凝土产生的荷载仅在有压力高度范围内起作用，可略去不计，考虑到模板结构不确定因素较多。

荷载分布图如下：

q l 柱箍间距S计算 根据公式 S=3EtI4Ktq

S ———— 柱箍间距 Et———— 木材的弹性模量 Et=6×10MPa

I ———— 柱模截面惯性矩 I=

1124

bc=

3

112×200×12=2.64×10mm

344

Kt———— 荷载系数 Kt=0.521

Q ————侧压力线分布系数，Q=F〃0.18=11.31KN/m S=32.64104610440.52111.31=407mm

取柱箍间距为400mm<407mm，满足要求。

（二）梁模板计算书:

1、计算资料：拟采用的木楞为松木，截面为50×80mm，支撑系统采用Ф48×3.5的钢管，支撑系统包括：水平钢小楞、水平钢大楞、竖向立柱等。梁的立柱间净距采用：平行轴方向间距：700mm，底板和侧板采用厚为12mm的竹胶板。

由查表得： E10mm

fm=80.6N/mm E10mm

2、复核h最大的一个梁,若能满足要求,其余的各梁依次类推,梁侧模预先用木枋和竹模钉好，安装时再每隔25cm布置一根纵向木枋，用蝴蝶螺杆对拉。

根据工程的施工最不利情况，进行模板支撑系统的受力验算。梁进行验算选用的梁尺寸为：h=1200mm，b=300mm，L=14300mm。

①按强度要求：

作用于梁底模上的均布荷载q为：

6

4

2

竹胶

3

3

钢

=2.1×10N/mm I

52

管

=12.18×10mm W

44

管

=5.08×

=7.6×10N/mm I

32

底模

=bh/12=0.35×

3

q1=rc×b×h=25×1.2×0.3=9KN〃M q2=2×0.3=0.6kN〃M

q=1.2 q1＋1.4 q2=11.64 kN〃M

根据《砼结构工程施工及验收规范》的规定，设计荷载值要乘以Ｖ＝0.90•的折减系数,所以q=0.9×11.64=10.48kN/m

M=1/10qL=1/10×10.48×0.7=0.51 [M]=[fm] ×1/6bh

2

2

2

=80.6×1/6×2440×12=4.72 KN〃M M<[M]=4.72 KN〃M 符合强度要求 ②按刚度要求：

2

验算挠度时,采用荷载标准值,且不考虑振捣砼的荷载 ω=qL/150EI=9×400/150×7.6×10×0.35×10=0.58mm [ω]=L/400=700/400=1.75mm ω=0.58mm＜[ω]=1.75mm 刚度符合要求

（三）、平台模板及其支架系统受力情况分析：

平台支撑采用Ф48×3.5的钢管，立杆间距为1.2×1.2m，立杆顶用纵、横向钢管固定，并再立杆顶布置一活动顶脚支撑，顶脚上布置一根向钢管，间距1.2m，横向钢管上再分布50×80木枋，木枋间距为250mm，木枋滩铺12mm厚压缩竹模板。水平

4

4

3

6

纵、横管间距为1.2M。

板均布荷载：

楼面钢筋砼重：q1=25×0.15=3.75KN/m 楼面模板自重：q2=0.35 KN/m

2

2

恒荷载q=1.2×(q1＋q2)=4.92 KN/m

2

集中设计荷载：P=2.5×1.4=3.5 KN

该均布荷载取最大值，施工荷载均布作用时边跨跨中处的弯矩最大M1中=1/8q1 L+1/4PL

=1/8×4.92×1.2+1/4×3.5×1.2 =1.94 KN〃M 强度验算：

W=bh/6=2440×12/6=5.86×10

2

2

4

2

2

6

2 1.94×10б＝Ｍ/Ｗ＝ 4 ＝91.94Ｎ/mm

2.11×10

[б]=215Ｎ/mm б<[б] 符合强度要求 ②刚度要求 跨中处挠度最大：

4

2

ωmax=Kwq1L/150EI= 150×2.1×105×12.18×104 =2.57mm [ω]=L/400=1200/400=3mm ωmax<[ω]=3mm

0.967×4.92×1200

4

符合刚度要求

2、模板支撑架立杆强度验算：立杆用φ48×3.5mm钢管A=489mm2，钢管回转半径i=15.78mm

立杆承受木棱传递荷载（立杆间距1200×1200mm），不计算传至梁侧模板的的荷载：

F=q1 ×.22+ P =4.92KN/M×1.22＋3.5 KN=10.58 KN 强度验算： 支杆的受压应力：

б=F/A=10580/489=21.65N/mm<[f]=150N/mm2 稳定验算:

立杆长度系数采用μ＝1.5

立杆长细比λ＝μH/r=1.5×1800/15.8＝170.9 查看杆轴心受压稳定系数Φ＝0.243 故每一根A 48×3.5㎜立杆可承荷载:

N=ΦA〃σ =0.243×4.89×15

=17.82KN/㎡＞10.58 KN/㎡（安全） 故立杆符合要求。