桥梁工程变形监测

一、概述

大型桥梁，如斜拉桥、悬索桥自20世纪90年代初期以来在我国如雨后春笋般的发展。这种桥梁的结构特点是跨度大、塔柱高,主跨段具有柔性特性。在这类桥梁的施工测量中,人们已针对动态施工测量作了一些研究并取得了一些经验。在竣工通车运营期间,如何针对它们的柔性结构与动态特性进行监测也是人们十分关心的另一问题。尽管目前有些桥梁已建立了了解结构内部物理量的变化的“桥梁健康系统”,它对于了解桥梁结构内力的变化、分析变形原因无疑有着十分重要的作用。然而,要真正达到桥梁安全监测之目的,了解桥梁的变化情况,还必须及时测定它们几何量的变化及大小。因此,在建立“桥梁健康系统”的同时,研究采用大地测量原理和各种专用的工程测量仪器和方法建立大跨度桥梁的监测系统也是十分必要的。

二、变形监测内容

根据我国最新颁发的“公路技术养护规范”中的有关规定和要求,以及大跨度桥梁塔柱高、跨度大和主跨梁段为柔性梁的特点,桥梁工程变形监观测的主要内容包括:

1) 桥梁墩台沉陷观测、桥面线形与挠度观测、主梁横向水平位移观测、高塔柱摆动观测； 2) 为了进行上述各项目的测量,还必须建立相应的水平位移基准网与沉陷基准网观测。

三、系统布置

1）桥墩沉陷与桥面线形观测点的布置

桥墩(台)沉陷观测点一般布置在与墩(台)顶面对应的桥面上；桥面线形与挠度观测点布置在主梁上。对于大跨度的斜拉段,线形观测点还与斜拉索锚固着力点位置对应；桥面水平位移观测点与桥轴线一侧的桥面沉陷和线形观测点共点。

2） 塔柱摆动观测点布置

塔柱摆动观测点布置在主塔上塔柱的顶部、上横梁顶面以上约1.5ｍ的上塔柱侧壁上,每柱设2点。

3）水平位移监测基准点布置

水平位移观测基准网应结合桥梁两岸地形地质条件和其他建筑物分布、水平位移观测点的布置与观测方法,以及基准网的观测方法等因素确定,一般分两级布设,基准网布设在岸上稳定的地方并埋设深埋钻孔桩标志；在桥面用桥墩水平位移观测点作为工作基点,用它们测定桥面观测点的水平位移。

4）垂直位移监测基准网布置

为了便于观测和使用方便,一般将岸上的平面基准网点纳入垂直位移基准网中,同时还应在较稳定的地方增加深埋水准点作为水准基点,它们是大桥垂直位移监测的基准；为统一两岸的高程系统,在两岸的基准点之间应布置了一条过江水准线路。

四、方法与成果精度

1）GPS定位系统测量平面基准网

为了满足变形观测的技术要求,考虑到基准网边长相差悬殊,对基准网边长相对精度应达到不低于1/120000和边长误差小于±5mm的双控精度指标；由于工作基点多位于大桥桥面,它们与基准点之间难以全部通视,可采用GPS定位系统施测。为了在观测期间不中断交通,且避开车辆通行引起仪器的抖动和干扰GPS接收机的信号接收,对设置在桥面工作基点的观测时段应安排在夜间作业,尽可能使其符合静态作业条件以提高观测精度。

2）精密水准测量建立高程基准网和沉陷观测

高程基准网与桥面沉陷观测均按照“国家一、二等水准测量规范”的二等技术规定要求实施。并将垂直位移基准网点、桥面沉陷点、过江水准线路之间构组成多个环线。高程基准网的观测采用精密水准仪；高程基准网中的过江水准测量,可采用三角高程测量方法，用2台精密全站仪同时对向观测。

3）全站仪坐标法观测横向水平位移

众所周知,直线型建筑物的水平位移常采用基准线法观测,它的实质测定垂直于基准线方向的偏离值。为充分发挥现代全站仪的优点,桥面水平位移观测可采用类似基准线法原理的坐标法,以直接测定观测点的横坐标。武汉长江二桥采用该法观测横向水平位移，根据对全桥136个观测点的结果进行了统计分析,在未顾及视线长度不等对Ｙ坐标的精度影响的条件下,求得Ｙ坐标的精度为±0.48mm,远高于桥梁监测技术中的精度要求(±3mm)。

4) 智能型全站仪(测量机器人)测定高塔柱的摆动

塔柱摆动可观测采用当代最先进的智能型全站仪TCA2003,其标称精度为0.5″,±(1mm+1×10-6D)。它可以实现自动寻找和精确照准目标,自动测定测站点至目标点的距离、水平方向值和天顶距,计算出3维坐标并记录在内置模块或计算机内。由于它不需要人工照准、读数、计算,有利于消除人差的影响、减少记录计算出错的几率,特别是在夜间也不需要给标志照明。该仪器每次观测记录一个目标点不超过7ｓ,每点观测4测回也仅30ｓ。一周期观测10个点以内一般不会超过5 min，其观测速度之快是人工无法比拟的。

武汉长江二桥采用该法测定高塔柱的摆动，为了评定该法的精度,利用车流量很少的夜间观测成果进行了统计分析。仿照桥面水平位移观测的统计分析方法,对视线长度为800ｍ的观测点,根据

夜间6周期的观测资料进行了统计分析计算,求得mx=0.034mm、my=0.61mm,它表明该法具有较高的精度,可以满足塔柱动态观测的精度要求。

五、成果整理分析

观测成果的整理分析主要包括:每期观测后计算基准点的坐标、高程及其变化量；桥墩、桥面沉陷观测点、线形点的高程及变化量；桥面水平位移观测点的Ｙ坐标及横向位移。根据这些变形量绘制了相应的变形曲线。

六、南京长江二桥变形监测实例 1）工程概况

南京长江第二大桥是国家“九五”重点建设项目，位于现南京长江大桥下游11公里处，全长21.337公里，由南、北汊大桥和南岸、八卦洲及北岸引线组成。其中：南汊大桥为钢箱梁斜拉桥，桥长2938米，主跨为628米，该跨径在建时居同类桥型中“国内第一，世界第三”；北汊大桥为钢筋混凝土预应力连续箱梁桥，桥长2172米，主跨为3×165米，该跨径在国内亦居领先。全线还设有4座互通立交、4座特大桥、6座大桥。该桥设计标准为双向六车道高速公路；设计速度为100公里/小时；设计荷载为汽——超20，挂——120；路基宽33.5米，桥面宽32米（不含斜拉索锚固区）。全线设有监控、通讯、收费、照明、动静态称重等系统，并设有南汊主桥景观照明，南、北汊桥公园和八卦洲服务区。

为了建立南京长江二桥全线结构物的竣工线型和位置基准，并对南汊大桥、北汊大桥及八卦洲引线（软土地基）等重要路段、桥墩进行位移监测，为今后大桥维修、验收等工作留下起始数据，需要对南京长江二桥进行变形监测。

2）监测内容和方法

(1)索塔及基础

对索塔主要监测塔基础位移（三维）和塔顶水平变化（二维）。对于南汊大桥，塔基础位移监测点布置在约9m高程面的塔柱上，塔顶水平变化监测点布置在塔顶柱体上，上、下游塔柱和塔柱南北侧各布置一测点，如图13-1所示。南北塔共计布置17个监测点，其中北塔为9个点；对于北汊大桥，基础位移监测点设在江中22#、23#、24#、25#四个桥墩的墩柱上，每个桥墩的上、下游墩柱各布一个点，共计8个点 ，点位也设在约9m高程面上，如图13-2所示。

索塔及基础变位情况为每三个月观测一期。测量使用瑞士Leica高精度TC2003全站仪，以三维前方交会法进行角度观测四测回，观测方法如图13-1和图13-2所示。南、北汊大桥皆以竣工时恢复的首级控制网为基准，经平差计算获得三维坐标，为便于塔柱变位方向分析，平差计算采用桥轴坐标系。

梁下监测点标志 监测点标志 南塔 长江 北塔 塔顶监测点

水面 图13-1 南汊大桥索塔变位监测点位置及观测示意图 桥面 桥墩 上游柱 桥 轴 线 下游柱 桥墩长江 桥墩监测点标志 水面 桥墩 图13-2 北汊大桥桥墩变位监测点位置及观测示意 (2)桥面线形（挠度）

桥面线形包括桥面标高及桥中线，在南京长江二桥主桥施工期间，南汊大桥和北汊大桥的轴线和标高均控制在±5mm范围内,桥面上按一定的间距设有监测点。桥面铺装完毕后,观测点全部遭埋没。因此，必须重新建立桥面线型监观测点，并做周期性的监测。

由于南汊大桥和北汊大桥桥轴线均是桥轴坐标系的X轴，且当时施工中的施工控制精度均较高，此外，南京长江二桥首级控制网已得到了全面恢复，因此，可以认为南汊大桥和北汊大桥的桥轴线仍是桥轴坐标的X轴。今后维修等工作若需检测桥轴线，仅需通过首级控制网的控制点即可进行检查，桥轴线监测点可不考虑恢复，仅需重新建立标高（挠度）监测点。

新建的桥面标高监测点沿全桥布设，每隔40米设一个点，主桥（钢箱梁）段点位布在桥梁中央分隔带护拦上，利用防护拦的铆钉头作为观测标志，共设28个点；引桥为上、下游幅结构，因此，每隔40米上、下游幅各设一个点，点位设在大桥防撞护拦一侧路边上，采用围棋子做测量标点，用强力胶将其粘贴在路面上，四周用红色油漆标注。南引桥共布42个点，北引桥共布46个点。测点布设位置示意图见图13-3和图13-4。

桥面标高为每三个月观测一期。观测采用精密几何水准测量方法，以二等水准精度和要求进行。水准基点设在两岸桥下墩台上。

八 卦 洲 北 塔 水面 南 塔 南 引 线 北引桥段 钢箱梁段 南引桥段 注： 间隔点每隔 表示监测点 一个 长 江 图13-3 南汊大桥桥面挠度监测点位置示意图 北 引 线 (3)主梁及主塔应力

八 卦 洲 图13-4 北汊大桥桥面挠度监测点位置示意图 对桥梁施工时施工监控设置的应力观测断面的观测点继续进行应力观测,研究主梁及主塔的应力变化。

(4)斜拉索索力

对全桥244根斜拉索用频率法测量斜拉索索力变化情况。以上观测项目在交工验收后第1年内每半年观测1次,以后每年观测1次。若出现地震、风暴等特殊荷载或结构出现异常情况,需增加观测次数。

3）精度分析

（1) 全站仪测量的精度分析 全站仪测量空间点三维坐标中误差为:

M2XPM2XNMcosVcosA2S222S2MVsin2Vcos2A22S2MAcos2Vcos2A2

M2YPM2YNMcosVsinA2S222S2MVsin2Vsin2A22S2MAcos2Vcos2A2

M2HPM2HNMsinV2S22S2MVcos2V2S4Mi2Mr2 224RMK式中符号及意义说明如下:

(1)Ｖ代表竖直角观测值,Ａ为坐标方位角,Ｓ为斜距观测值,Ｒ为地球半径,ρ=206265″； (2)MXP，MYP和MHP分别为观测点ｐ的三维坐标中误差；

(3) MXN，MYN和MHN分别为测站三维坐标中误差的平面分量和高程分量,包括控制点本身点位中误差和架设仪器误差。由于每次观测时都采用同一测站和后视方向,因此,控制点本身误差不影响观测点精度,同时在固定观测墩上使用强制对中器,仪器对中误差可控制在0.1mm之内,故该项误差可忽略不计;

(4)MS为测距中误差,由仪器标称精度确定: MS=a+b·S (ａ为固定误差,ｂ为比例误差系数)； (5)MV和MA分别为竖直角和坐标方位角中误差,因全站仪具有竖轴补偿器,故, )MV=MA =Mβ (Mβ

为水平角观测中误差, M2u,μ为仪器标称精度)没；

(6)ＭＫ为大气折光系数代表性误差,一般取MK =0.05；

(7)Mi为棱镜对点中误差,Mr为棱镜高量测中误差,因监测点棱镜用强制对中器固定在桥塔顶部,此两项误差可忽略不计,故Mi=Mr=0。

将上式中平面误差部分合并得:

222MX,YMScosV2S2M2

M2HMsinV2S22S2MVcos2V2S4 224RMK-6

当取距离最大为500ｍ,竖直角最大为20°,采用测距标称精度为±(1+1×10·Ｓ)mm,测角标称精度为±1″,补偿器精度为±0.3″的全站仪观测一测回,代入上式计算,可以得出:MXY=±3.71mm,MH =±3.83mm。在实际工程中,全站仪实际观测精度一般要比标称精度低,若假定实际测角精度为±2″,测距精度为±(2+2×10·Ｓ)mm,补偿器精度为±0.3″,观测一测回,代入上式计算,可以得出: MXY =±7.41mm, MH =±6.82mm,若观测二测回,则: MXY =±5.24mm, MH =±5.03mm。可见,增加观测测回数或缩短观测距离,可以提高精度。

2) 沉降变形观测的精度分析

假设MHi,MHi1和MHi,MHi1分别为ｊ点和ｋ点在第ｉ和ｉ-1周期观测所得的高程中误差,则ｊ点和ｋ点的沉降量中误差分别为:

j2j2 (MjH)2(MH)(M)Hii1K2k2k2(MH)(MHi)(MH)

i1-6

jjkk于是ｊ点和ｋ点不均匀沉降量的中误差为:

j2j2K2K2 (MHjK)2(MH)(M)(M)(M)HHHii1ii1由于每周期观测时,均采用同一观测方案,由同一台仪器和同一组人员,在外界环境大致相同的条件下进行观测,故假设:

jjKKMHMMMMH HHHii1ii1则有:

2 (MHjK)24MHMHjK2MH

南京长江二桥塔基础承台上的监测点距最远基准点不超过600ｍ,精密水准测量每测站水准路线长一般不超过60ｍ,则由基准点到监测点的测站数为ｎ=600/60=10,所以:

MHM站n

式中Ｍ站为每一测站精密水准所测高差的中误差。

采用每公里观测高差中误差为±0.3mm的精密水准仪进行观测,则: Ｍ站=±0.30ｍｍ×0.06=±0.018mm, 于是每一监测点沉降量的中误差为:

MHij2MH210(0.018mm)0.11mm

故采用每公里观测高差中误差为±0.3ｍｍ的精密水准仪进行观测,符合《国家一、二等水准测量规范》上对仪器的要求,足以把大于±1.0ｍｍ的不均匀沉降量反映出来。

4）部分观测结果及其分析

（1）南汊大桥索塔变位

观测结果列于表13-1，从9期的坐标变化量来看，塔顶变位较大，在2002年6月的测量中出现过最大变化量值：X方向（南北向）为+68.0mm（向南），Y方向（东西向）为＋63.7mm（向下游）。这是索塔柱受日照、风力作用所至，属正常现象。

对塔基础9期监测的坐标（X、Y、Z）变化量均在±10.0mm以内变动，但也偶发出现较大的最大变化量，其量值X方向为－11.0mm（向北），Y方向（东西向）为＋21.2mm（向上游），H方向（垂直向）为＋18.0mm（向下），该变化量主要由测量误差带来，并非是塔基础发生了位移。因为，在对桥墩所采用的前方交会测量方法虽是变形监测中常规和有效的方法，对塔柱观测所使用的仪器也是目前世界最高精度的测量仪器，但由于所监测的点均在江中，人无法直接到达，另外还存在许多不利因素，如交会角较小、交会距离长、大气折光和水汽蒸发等等，这些因素均大大降低了测量精度。以“北塔南向下游梁下”点为例，监测点离岸上两控制点距离分别为1014m和1011m，交会角

为16°，根据误差理论分析可知，仅观测误差就达±12.2mm，若考虑大气折光等其他因素，测量误差还将更大些。因此，可以认为南北索塔基础未出现明显变位。从对索塔下横梁上门洞内水准点（钢箱梁吊装前建立的）联测结果(见表2.4)，其差值较小，也可以认为索塔基础未出现沉降位移。

（2）南汊大桥桥面线形（挠度）

表13-2为南汊大桥的主桥段（钢箱梁段）测点高程的各期观测值。从8期结果比较可以看出，主桥段标高变化在-23.4~+15.2mm之间。综合8期的观测结果可以看出，桥梁线形（标高）明显有季节性的变化规律，随着环境温度的变化而升降，这种变化量值在钢箱梁段尤为明显，最大处近3cm。将各期观测结果用Excel图形显示桥面线形变化曲线可以看出，南汊桥桥面未产生挠曲变化。

表13-1 南汊桥索塔变位监测数据

坐 标 观 测 值 （m） 点号 位 置 符号 第 一 期 第 二 期 （2001．3） （2001．6） 7465.6144 2997.1501 7465.6145 3003.0134 7464.8628 2986.8426 13.9965 7464.8697 3013.1833 14.1336 7473.1204 2996.9879 7473.1128 3002.8038 7474.4361 2986.9328 13.9304 7474.4291 3013.1180 14.0561 8094.1408 7465.5710 2997.1302 7465.6473 3003.0043 7464.8659 2986.8348 13.9901 7464.8731 3013.1790 14.1375 7473.1119 2996.9948 7473.1064 3002.8069 7474.4421 2986.9391 13.9215 7474.4342 3013.1260 14.0530 8094.1524 第 三 期 第 四 期 第 五 期 （2001．9） （2001．12） （2002．3） 7465.5710 2997.1302 7465.6473 3003.0043 7464.8600 2986.8380 13.9914 7464.8660 3013.1770 14.1344 7473.1407 2996.9999 7473.1438 3002.8185 7474.4412 2986.9399 13.9281 7474.4342 3013.1260 14.0530 8094.1693 7465.5710 2997.1302 7465.6473 3003.0043 7464.8614 2986.8345 13.9905 7464.8688 3013.1645 14.1336 7473.1759 2996.9889 7473.1690 3002.8101 7474.4403 2986.9295 13.9292 7474.4406 3013.1126 14.0469 8094.1693 7465.6529 2997.1207 7465.6473 3003.0043 7464.8620 2986.8316 13.9905 7464.8673 3013.1616 14.1351 7473.1580 2996.9695 7473.1798 3002.7667 7474.4438 2986.9217 13.9306 7474.4396 3013.1103 14.0503 8094.1643 第 六 期 第 七 期 第 八 期 第 九 期 （2002．6） （2002．9） （2002．12） （2003．3） 7465.5495 2997.1122 7465.5465 3002.9971 7464.8562 2986.8295 14.0001 7464.8566 3013.1620 14.1482 7473.1309 2996.9643 7473.1579 3002.7561 7474.4438 2986.9217 13.9306 7474.4396 3013.1103 14.0503 8094.1440 7465.5911 2997.1210 7465.6137 3003.0019 7464.8599 2986.8319 13.9937 7464.8642 3013.1627 14.1556 7473.1549 2996.9742 7473.1689 3002.7776 7474.4426 2986.9243 13.9301 7474.4399 3013.1111 14.0492 8094.1592 7465.6220 2997.1209 7465.6305 3003.0031 7464.8609 2986.8317 13.9921 7464.8658 3013.1622 14.1454 7473.1565 2996.9719 7473.1744 3002.7722 7474.4432 2986.9230 13.9304 7474.4398 3013.1107 14.0497 8094.1618 7465.5858 2997.1165 7465.5885 3003.0001 7464.8586 2986.8306 13.9961 7464.8612 3013.1621 14.1518 本期 累计 增量 增量 （mm） （mm） 36.3 4.3 42.0 3.0 2.4 1.1 -4.0 4.6 0.1 -6.7 28.6 33.6 26.0 13.3 4.2 12.0 0.4 8.5 21.2 -18.2 -23.3 19.8 -53.3 39.7 -7.4 10.5 -0.1 -10.6 7.5 6.1 -12.1 N S 南塔南向 X 上上 上游塔顶 Y N S 南塔南向 X 下上 下游塔顶 Y X N S 南塔南向 Y 上下 上游梁下 H X N S 南塔南向 Y 下下 下游梁下 H N N 南塔北向 X 上上 上游塔顶 Y N N 南塔北向 X 下上 下游塔顶 Y X N N 南塔北向 Y 上下 上游梁下 H X N N 南塔北向 Y 下下 下游梁下 H B S 北塔南向 X 7473.1437 12.8 2996.9681 7473.1661 3002.7641 7474.4435 2986.9224 13.9305 7474.4397 3013.1105 14.0500 8094.1529 3.8 8.2 8.0 -0.3 0.6 -0.1 0.1 0.2 -0.3 8.9 上上 上游塔顶 Y B S 北塔南向 X 下上 下游塔顶 Y X B S 北塔南向 Y 上下 上游梁下 H X B S 北塔南向 Y 下下 下游梁下 H B N 北塔北向 X 上上 上游塔顶 Y B N 北塔北向 X 下上 下游塔顶 Y X B N 北塔北向 Y 上下 上游梁下 H X B N 北塔北向 Y 下下 下游梁下 H X B N 北塔北向 Y 中 梁下中间 H 2996.5472 8094.0988 3003.2775 8092.8716 2986.7815 13.8503 8092.8934 3013.2137 13.9992 8101.6720 2996.6587 8101.6710 3003.3131 8101.3293 2998.3247 33.9654 2996.5300 8094.1508 3003.2597 8092.8620 2986.7761 13.8582 8092.8819 3013.2050 14.0124 8101.6848 2996.6391 8101.6710 3003.3131 8101.3289 2998.3192 33.9686 2996.5111 8094.1534 3003.2411 8092.8649 2986.7773 13.8553 8092.8902 3013.2075 14.0000 8101.6690 2996.6252 8101.6882 3003.2996 8101.3269 2998.3243 33.9797 2996.5111 8094.1712 3003.2499 8092.8722 2986.7782 13.8592 8092.8914 3013.2052 14.0020 8101.6135 2996.6232 8101.6882 3003.2996 8101.3251 2998.3172 33.9649 2996.4964 8094.1396 3003.2250 8092.8723 2986.7812 13.8573 8092.9004 3013.2128 13.9996 8101.6230 2996.5985 8101.6200 3003.2873 8101.3218 2998.3147 33.9651 2996.4943 8094.0593 3003.2224 8092.8661 2986.7745 13.8440 8092.8907 3013.2117 13.9962 8101.7206 2996.5950 8101.7183 3003.2873 8101.3377 2998.3127 33.9635 2996.5006 8094.1234 3003.2324 8092.8702 2986.7780 13.8535 8092.8942 3013.2099 13.9993 8101.6524 2996.6056 8101.6755 3003.2914 8101.3282 2998.3149 33.9645 2996.4985 8094.1315 3003.2287 8092.8713 2986.7796 13.8554 8092.8973 3013.2114 13.9994 8101.6377 2996.6020 8101.6478 3003.2894 8101.3250 2998.3148 33.9648 2996.4964 2.1 50.8 3.4 51.9 2.9 4.5 0.6 -0.6 2.2 1.4 -7.1 60.2 -12.0 24.8 -2.1 11.0 1.2 8094.0954 36.1 3003.2256 8092.8687 2986.7770 13.8497 8092.8940 3013.2115 13.9978 3.2 2.6 2.5 5.7 3.3 -0.2 1.6 8101.6791 -41.5 2996.5985 3.5 8101.6830 -35.3 3003.2883 8101.3314 2998.3137 33.9642 1.0 -6.4 1.0 0.7 说明：

（1） 平面坐标采用桥轴坐标系，高程采用黄海高程；

（2） X方向平面位移：“＋”表示向南岸位移，“－” 表示向北岸位移； （3） Y方向平面位移：“＋”表示向上游位移，“－” 表示向下游位移； （4） H方向垂直位移：“＋”表示下沉，“－” 表示上升。

表13-2 南汊桥主桥路面标高监测数据

本期 点号 第 一 期 第 二 期 第 三 期 第 四 期 第 五 期 第 六 期 第 七 期 第 八 期 沉降量 （2001．6） （2001．9） （2001．12） （2002．3） （2002．6） （2002．9） （2002．12） （2003．3） （mm） Z01 Z02 Z03 Z04 Z05 Z06 Z07 NTX Z08 Z09 Z10 Z11 Z12 Z13 Z14 Z15 31.3713 32.4650 33.7442 35.0785 36.4264 37.7860 39.1942 39.0178 40.5224 41.6762 42.6646 43.3692 43.9092 44.2249 44.2976 44.3079 31.3721 32.4672 33.7417 35.0749 36.4226 37.7844 39.1955 39.0195 40.5239 41.6783 42.6688 43.3759 43.9209 44.2372 44.3127 44.3222 31.3709 32.4658 33.7394 35.0651 36.4115 37.7760 39.1946 39.0195 40.5338 41.6965 42.6895 43.3890 43.9316 44.2359 44.3089 44.3214 31.3713 32.4640 33.7391 35.0665 36.4112 37.7753 39.1920 39.0216 40.5336 41.6960 42.6880 43.3923 43.9322 44.2367 44.3065 44.3180 31.3701 32.4616 33.7438 35.0782 36.4269 37.7783 39.1883 39.0216 40.5120 41.6581 42.6419 43.3432 43.8829 44.1891 44.2632 44.2751 31.3733 32.4655 33.7473 35.0823 36.4289 37.7905 39.2015 39.0216 40.5312 41.6821 42.6690 43.3716 43.9112 44.2193 44.2935 44.3020 31.3712 32.4639 33.7420 35.0721 36.4182 37.7787 39.1929 39.0216 40.5257 41.6799 42.6677 43.3689 43.9077 44.2135 44.2852 44.2959 31.3705 32.4616 33.7381 35.0617 36.4043 37.7662 39.1867 39.0216 40.5212 41.6702 42.6529 43.3481 43.8791 44.1750 44.2413 44.2512 0.7 2.3 3.9 10.3 13.9 12.5 6.2 0.0 4.5 9.6 14.7 20.8 28.6 38.5 43.9 44.7 高 程 观 测 值 （m） 累积 沉降量 （mm） 0.8 3.4 6.1 16.8 22.1 19.8 7.5 -3.8 1.2 6.0 11.7 21.1 30.1 49.9 56.3 56.7 Z16 Z17 Z18 Z19 Z20 Z21 BTS Z22 Z23 Z24 Z25 Z26 Z27 Z28 44.2221 43.8604 43.2704 42.4894 41.4880 40.2961 38.9830 38.9152 37.5152 36.1582 34.8284 33.4962 32.2591 31.4242 44.2329 43.8664 43.2738 42.4915 41.4892 40.2981 38.9795 38.9184 37.5222 36.1642 34.8324 33.4960 32.2597 31.4235 44.2349 43.8750 43.2877 42.5062 41.5048 40.3087 38.9795 38.9216 37.5193 36.1616 34.8335 33.4968 32.2598 31.4243 44.2333 43.8742 43.2853 42.5034 41.5014 40.3043 38.9798 38.9157 37.5104 36.1508 34.8242 33.4972 32.2611 31.4243 44.1899 43.8305 43.2378 42.4619 41.4679 40.2830 38.9798 38.9065 37.5106 36.1554 34.8261 33.4928 32.2550 31.4207 44.2173 43.8550 43.2662 42.4879 41.4915 40.3053 38.9798 38.9272 37.5289 36.1730 34.8424 33.5058 32.2661 31.4323 44.2112 43.8520 43.2642 42.4857 41.4879 40.2986 38.9798 38.9159 37.5150 36.1583 34.8305 33.4987 32.2615 31.4268 44.1695 43.8167 43.2375 42.4655 41.4740 40.2941 38.9798 38.9093 37.5056 36.1510 34.8283 33.5036 32.2678 31.4351 41.7 35.3 26.7 20.2 13.9 4.5 0.0 6.6 9.4 7.3 2.2 -4.9 -6.3 -8.3 52.6 43.7 32.9 23.9 14.0 2.0 3.2 5.9 9.6 7.2 0.1 -7.4 -8.7 -10.9 说明：

（1） 点号“Z##”表示位于中央分隔带护栏上的监； （2） 表中沉降量：“+”表示下沉，“-”表示上升；

（3） “NTX”位于南塔下游塔柱门洞内，“BTS” 位于北塔上游塔柱门洞内，“NTS”位于南塔上游塔柱门洞内（本次未联测）。这三点均为钢箱梁吊装

前建立的水准点，原始高程值为：NTX：39.0130m； NTS：38.9441m； BTS：38.9766m。