湖南省吉首至怀化高速公路第七合同段
架桥机抗倾覆稳定计算书
（HDJH40m/150t架桥机）
编 制： ××× 复 核： ××× 审 核： ××× 时 间：2010年5月25日
HDJH40m/150t型架桥机计算书
一、设计规范及参考文献
（一）、重机设计规范（GB3811-83） （二）、钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）、公路桥涵施工规范（041-89） （四）、公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）、梁体按40米T梁150吨计 二、架桥机设计荷载 （一）、垂直荷载 梁重：Q1=150t
天车重：Q2=（含卷扬机） 吊梁天车横梁重：Q3=(含纵向走行)
主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=节(单边)，×= t/节(单边) 0号支腿总重: Q4= 1号承重梁总重：Q5= 2号承重梁总重：Q6=
纵向走行横梁（1号车）：Q7=+= 纵向走行横梁（2号车）：Q8=+= 梁增重系数取： 活载冲击系数取： 不均匀系数取： （二）、水平荷载 1、风荷载
a、设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2 b、非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压：q2=66kg/m2 2、运行惯性力：Ф=
三、架桥机倾覆稳定性计算 （一）、架桥机纵向稳定性计算
架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）。
P’ P P 9 19 70 11 21 42 PP P P P
图1
P1=（前支柱自重）
P2=×（19+9）=（导梁后段自重） P3=×42=（导梁前段自重） P4= (2#承重横梁自重)
P5= P6=（天车、起重小车自重）, P6=75t（过跨配重）
P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算。 P7=ΣCKnqAi=××66×+++++++× =10053kg=
作用在轨面以上5.58m处
M抗=×11+×（19+）+×+×19+75×=） M倾=×36+×21+×=架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾 =× => 可
（二）、架桥机横向倾覆稳定性计算 1、正常工作状态下稳定性计算
架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图见图2。
P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心 P1=++×2+×2=
P2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取。
A=(1+η1)(1+η2) ФA 其中：η1=、η2= A=（1+）（1+）×70×=361.4625m2 风荷载P2=CkhεA=××19×=15274kg=
P3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上5.179m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取。
P3=2×××19×××4=124.4kg= P4为架桥机起重小车重量 P4=×2+150×=180t
P5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处， P5=××19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg = 图2所示A点为倾覆支点，对 A点取矩： M倾=P2×+P3×+P4×+P5×
=×+×+180×+×=抗= P1×=×=架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾 =（×）=> 可
起重小车 P P P P 横梁 9.6m P 天车梁 5.75m 导梁 A 箱梁 图2
2、非工作条件下稳定性计算
架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳定性见图3。与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=的横向抗倾系数，而图3中已经没有提梁，故此不用计算而得出结论它的抗倾系数满足要求。
结论：架桥机稳定性符合规范要求
P P 横梁 起重小车 P P 5.75m 9.6m 图3
天车横梁 导梁 大车横梁
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