高大模板专项施工方案 （首层架空层及转换层）
第一章 编制依据
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
1.1 施工图
1.2 《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001 1.3 《混凝土结构工程施工及验收规范》 （GB50204-92） 1.4 《木结构设计规范》 （GBJ5-88）
1.5 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 （GBJ18-87）
1.6 《混凝土结构工程施工质量验收规范》 （GB50204-2002） 1.7 《高层混凝土结构技术规程》 （JGJ3-2003）
1.8 《建筑施工手册》 （第四版）（中国建筑工业出版社2003） 1.9 《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001
2.0 《混凝土结构工程施工平面整体表示法制图规范和构造详图》
03G101-1。
第二章 工程概况
本工程位于某市凤岗镇，建筑面积为45626.93㎡，地下室2层，地上25层，地上建筑总高度为88.8m。本工程的主要高大模板部位为第一层正门入口中庭，面积为310㎡，高度为11m，梁截面最大为300³1000 mm，板厚为120mm，梁下钢管架支撑间距0.7m³0.9m³步距1.5m，楼板下钢管架支撑间距0.9m³0.9m³步距1.5m；其次为第五层转换层，层高6.0m，结构标高22.00m（此标高层面积2056.49 ㎡），梁截面最大为1050³2000 mm，板厚为180mm，梁下钢管架支撑间距0.5m³0.5m³步距1.5m，楼板下钢管架支撑间距0.9m³1.0m³步距1.5m。
第三章 模板的设计及验算
（一）、 11m高支模板设计及验算 1、施工部位简况
本工程的高支模部位为门廊及中庭，层高为11m （见立杆平面布置图）；
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梁截面最大为300³1000 mm，梁长为14.8m，板厚为120mm。以下为本方案选取有代表性的KL63、KL23梁、梁上板及与此相关的Z49柱（Ф1000）、Z43（700³700）作高支模施工方案。 2、高支模方案支设的规定要求 2.1 材料选择
（1） 模板用18 mm厚优质耐水胶合板。 （2） 小楞木：用50³100mm松木枋。
（3） 大楞：用Ф48³3.5mm焊接钢管，对拉螺栓用M12高强螺杆。 （4） 支撑架：用Ф48³3.5mm钢管和扣件连接，钢制螺丝上托及下座。 2.2 施工方案选择
2.2.1 楼板模板及支撑架构造做法：
1、楼板模：用18mm厚耐水胶合板 ○
2、小楞木用50³100mm松木枋，间距≤400mm。 ○
3、大楞用：Ф48³3.5mm钢管或2根50³100mm松木枋支于支撑立杆上托。○ 4、支撑架立杆：立杆用Ф48³3.5mm钢管，间距900mm，步距1.5m；用Ф48○
³3.5钢管作纵横的水平拉杆，离地下室底板面250mm，设扫地杆，与结构柱模用钢扣件拉结牢固，防止平面失稳，靠边跨均设剪刀撑（Ф48³3.5钢管），剪刀撑做法按规范规定。
2.2.2 梁模板及支撑架构造做法：（附后结构计算书）
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2.2.2.1 梁底模板及支撑架
（1） 用18mm厚胶合板，沿梁长向铺钉于小楞上。
（2） 小楞：用50³100mm松木枋，垂直于梁长方向铺设于大楞上，（3） 大楞：用Ф48³3.5mm钢管，沿梁长向设置，承于支撑架立杆的上托面。（4） 支撑立杆：用Ф48³3.5mm钢管，于梁两侧距梁边200mm沿梁长方向间距900mm（即：共两排立杆），步距≤
间距300mm。各设1根顶杆，
，纵横设Ф48
1.5m 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
³3.5mm钢管水平拉杆，Ф48³3.5mm钢管扫地杆。梁两端及梁跨中设剪刀撑,梁两侧设交叉斜撑，均用Ф48³3.5mm ，钢扣件连接牢固。 2.2.2.2 梁侧模板构造：（梁高≥800mm时采用） (1) 侧模板：用18mm厚胶合板。
(2) 竖向木枋楞：用50³100mm（受力截面高度）水平间距300mm。用钉
与侧模板钉牢固，上端用100³50mm枋木条钉牢在楼模板上及梁模小枋楞上，枋木条紧贴顶牢固竖向小枋楞，使起到支点作用。 (3) 大楞：用Ф48³3.5mm钢管，梁每侧沿梁底上及板底下200mm各设一
排，（梁高为700的没有中间排钢管），设置2根Ф48³3.5mm钢管，沿梁长方向每间距≤600mm用M12对拉螺杆，每端双螺母进行拉结紧贴，固定竖向小楞，使梁模板满足梁的截面尺寸。
见下梁支撑立面示意图：
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2.2.3 柱模板构造做法 (1) 模板：用18mm胶合板
(2) 竖向枋木：用50³100mm松木枋水平间距300mm ，靠柱每边角处设一根，
与柱模用铁钉钉牢，可作为柱模垂直方向稳定及承受柱砼重。作用于模板的侧压力及传递该侧压力至柱模板环箍的作用。
(3) 模板环箍：用2根Ф48³3.5mm钢管，用M12对拉螺栓于柱两对边竖向枋
木外按柱截面尺寸夹牢固，每环箍互为置换方向紧贴设置，柱边长为700m ，中间不用加螺栓，环箍竖向间距≤500mm 。
(4) 柱模支架：在柱模板用吊锤吊垂直就位后，用Ф48³3.5mm钢管四向斜撑
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（距柱顶下2m及3.5m处）斜撑顶牢柱模。斜撑与下层楼板（地下室底板）夹角成60度，必须牢固可靠。 （见柱模板安装图）
3、高支模支撑体系的一般规定和施工要求 3.1 模板支架的构造要求
(1) 本工程梁模板支撑架用在梁宽³高在300³1000mm时，梁底中间不另设支撑立杆。
(2) 立杆间必须按1.5m的步距满设双向水平拉杆。 (3) 立杆脚下必须有足够能承受上部传下来荷重的能力。 3.2 立杆步距不能超过1.5m 。 3.3 剪刀撑的搭设：
(1) 沿支架四周外立面满设剪刀撑。
(2) 中部可根据需要并依构架框格大小，每隔10～15m设置。
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4、支撑架搭设规定
4.1 立杆的垂直偏差不大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500mm ，并
不在同一步距内。
4.2 横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外横杆接头错开一跨距，大横杆
水平偏差控制在50 mm内。
4.3 立杆采用搭接连接时必须采用双扣件连接，且必须加保险扣。 4.4 剪刀撑的位置从梁及楼板支架两端开始，沿竖向全高连续设置。剪刀撑
的斜杆设在立杆的外侧与横杆成450～600夹角。
4.5 为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时将斜杆间隔扣在立杆上和水平杆的
伸出部分，剪刀撑的脚部顶架在支承面上。
4.6 安装扣件时，将扣件放端正后再拧紧螺栓，且用力要适当，一般控制在
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40～50N·m ，并不大于65 N·m 。
4.7 对压扁、弯曲、锈蚀严重和有裂缝的钢管和不合格扣件严禁使用。 4.8 安装完毕后，要组织全面综合验收，履行合格签证后方可进行下道工序
施工。
4.9 框架梁跨度大于4 m时，模板按梁跨度的1/1000～3/1000起拱，主次梁
交接时，先主梁起拱后次梁起拱。
4.10 模板安装前要做好设计施工图纸，梁柱编号进行配模工作。按编号安装
模板，支模前应做好放线定位和模板底部安装面的标高线及设置梁模板内外定位控制线的工作。 4.11 模板制作安装允许的偏差值。 (1) 梁截面尺寸 + 2mm、- 5mm 。 (2) 梁侧向弯度在1/1000内。 (3) 梁起拱度在 5mm内。 (4) 梁长度在 - 5mm内。
(5) 相邻两跨表面高低差2 mm内。 (6) 表面平整度5 mm（2 m长度检验尺）。
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5、KL63梁模板支撑架设计计算 梁宽³高 = 300³1000 mm 5.1 选用材料相关数据如下： (1) 18 mm厚胶合板
抗剪强度[τ]＝ 2.2 N/mm2 抗弯强度[fm]＝16 N/mm2 弹性模量E＝1.1³104 N/mm2
(2) 松木枋小楞 50³100 mm
抗剪强度[τ]＝1.4 N/mm2 抗弯强度[fm]＝13 N/mm2 弹性模量E＝1.0³104 N/mm2
(3) 钢管Ф48³3.5mm
抗剪强度[τ]＝110 N/mm2
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抗弯强度[fm]＝215 N/mm2 弹性模量E＝2.1³105 N/mm2 截面积 A ＝489 mm2 截面矩量 W ＝ 5.08³103 mm3 惯性矩 I＝12.18³104 mm4
5.2 梁底模板验算
（1） 荷载计算
静载： 模板 自重： g1＝ 6KN/m3³0.5³0.018 ＝ 0.054KN/m 新浇砼梁重：
g2 ＝ 25³0.3³1.0 ＝ 7.5 KN/m
钢 筋 重：g3 ＝ 1.5³0.3³1.0 ＝ 0.45 KN/m g ＝(g1+g2+g3)³1.2 ＝ 9.605 KN/m 施工荷载： P＇＝ 2³0.3 ＝ 0.6 KN/m
P ＝1.4³P＇＝ 0.84 KN/m q ＝ g+ P ＝ 10.445 KN/m
（2） 强度验算：（按四跨连续板计算） l ＝ 0.3 m
Mmax＝ Kmql2＝(0.107³9.605+0.121³0.84)³0.3³0.3 ＝ 0.102 KN/m
W ＝ 300³18³18/6 ＝16200mm3
fm＝ 102000/16200＝6.296N/mm＜[fm]＝16N/mm 满足要求
2
2
（3） 剪应力验算：
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V＝（0.607³9.605+0.62³0.84）³0.3 ＝1.91³0.3 ＝ 0.573 KN τ＝ 3V/2bh = 3³573÷(2³300³18)＝ 0.159 N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2 满足要求
（4） 挠度验算
W ＝（0.632³9.605+0.967³0.84）³3004/100IE ＝ 5.575³1010÷（100³1.1³104³300³183/12）＝ 0.35mm＜ 300/400 ＝ 0.75mm
满足要求
5.3 梁底小楞验算
（1） 荷载：梁底模板（压脚）传来重：q1=10.445³0.5＝5.223KN/m 松木枋自重：q2 ＝ 6³0.05³0.1³1.2 ＝ 0.036 KN/m （2） 强度验算：(小楞跨度为300 +200³2)
Mmax＝0.125³0.036³0.72+５.223³0.5³0.7÷8³（2-0.5/0.7）
＝0.296 KN·m
W＝bh2/6=50³1002/6＝83333mm3
fm＝296000/83333＝3.55 N/mm＜[fm]＝13N/mm
2
2
满足要求
（3） 剪力验算
V＝0.036³0.7/2+5.223³0.5＝2.624 KN τ＝3V/2bh＝3³2624÷(2³50³100)
＝0.787 N/mm2＜ [τ]＝1.4 N/mm2 满足要求
（4） 挠度验算 （自重可忽略不计）
W＝5ql 4/384EI＝5³5.223³7004÷(384³104³50³1003/12) ＝0.392mm＜700/400＝1.75mm 满足要求
5.4 梁底模大楞验算（Ф48³3.5钢管），按三跨连续梁考虑，K= 0.101
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（1） 强度验算 （Ф48³3.5钢管）,化为均布荷载计算, q = 2.624³3/0.9 = 8.75KN/m
Mmax＝Kql= 0.101³8.75³0.9 = 0.80 KN·m W＝ 5.08³103mm3
fm＝ M/W ＝ 800000/5080 ＝157.48 N/mm＜[fm]＝215N/mm 满足要求
2
2
（2） 剪应力验算
V＝1.286³2.624＝3.374 KN
τ＝3V/2bh＝3³3374÷489＝20.7 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2 满足要求
（3） 挠度验算
W＝ kwql4/100EI＝1.76³2.264³9004÷（100³2.1³106³12.18³104）
＝ 0.12mm＜600/400＝1.25mm 满足要求
5.5 梁侧模验算 （1） 砼侧压力
F1＝0.22γc·t0·β1·β2·v1/2 F2＝γc·H
V＝1.85m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/（30+15）＝4.44 F1＝0.22³25³4.44³1.2³1.15³1.85＝45.84³1.26＝57.76 KN/m2 F2＝25³1.0＝25 KN/m2 取F＝25 KN/m2
（注：V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）
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（2） 梁侧模板强度验算
立档用50³100mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm用一根，梁侧模板按三跨连续梁计。
Mmax＝0.177³25³0.32＝0.398KN.m
fm＝M/W＝398000÷1000³18/6＝7.37 N/mm＜[fm]＝16N/mm 满足要
2
2
2
求
（3） 剪应力验算
V＝0.607³25³0.3＝4.55KN
τ＝3V/2bh＝3³4550÷(2³1000³18)＝0.38 N/mm2＜[τ]＝2.2 N/mm2 满足要求 （4） 挠度验算
W＝0.677³ql4/100EI＝0.677³25³3004÷
(100³1.1³104³1000³183/12) ＝0.26mm＜300/400＝0.75mm 满足要求
5.6 梁侧模立档枋木验算
q=12KN/m
q＝25³0.3＝7.5 KN/m
(1) 强度验算
Mmax＝0.125³7.5³0.52＝0.234 KN.m W＝50³1002/6＝83333 mm2
fm＝M/W＝234000/83333＝2.81 N/mm＜[fm]＝13N/mm 满足要求
2
2
(2) 剪力验算
V＝0.625³7.5³0.5＝2.34KN
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τ＝3V/2bh＝3³2340÷(2³100³50)＝0.702N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2 满足要求
(3) 挠度验算
W＝0.912³7.5³5004/100EI＝6.84³5004÷（100³1³104³50³1003/12）
＝0.1mm＜500/400＝1.25mm 满足要求 5.7 梁侧模大楞（沿梁长向，每侧每层2根Ф48³3.5mm钢管，水平间距600用1根M12对拉螺栓拉结） PP 立档传来集中重：P＝7.5³0.5＝3.75KN （1） 强度验算 Mmax＝0.286³3.75³0.6＝0.64KN·m W＝2³5.08³103＝10.16³103mm3
N/mm＜[fm]＝215N/mm 满足要求 fm＝M/W＝640000/10160＝62.99
（2） 挠度验算
W＝1.764³3.75³6004÷（2³100³2.1³106³12.18³104）
＝0.02mm＜600/400＝1.25mm 满足要求
（3） 剪应力验算
V＝1.286³3.75＝4.82KN
τ＝3V/2bh＝3³4820÷(2³489³2)
＝7.39N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2 满足要求
5.8 对拉螺栓验算
N＝25³0.6³0.48＝7.2KN
用M12对拉螺栓 [N]＝12.9KN＞N＝7.2KN 满足要求
5.9 支撑架立杆验算
2
2
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5.9.1、荷载：
（1） 梁底横大楞传来重 （10.45³0.6）÷2＝3.135KN （2）大楞自重： 0.037KN/m³1.2＝0.03KN （3）立杆自重： 0.037³11³1.2＝0.49KN （4）扣 件重： 14个³0.018KN/个＝0.25KN
（5）水平横杆重：0.037KN/m³7³（0.6+0.9）＝0.39KN N＝4.3KN
M＝Ne＝4.3³0.048＝0.21KN·m
用步距为1.5m时 A＝489mm2
λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626
fm＝N/φA +M/W ＝4300÷（0.626³489）+210000/5080
＝55.39N/mm2＜[fm]＝215N/mm2 满足要求
5.9.2、抗滑移验算
N=10.43KN＞8KN 底模大楞与立杆连接处用2个扣件可满足要求。 支撑架立杆支承于地下室顶板上，利用支架下座即可承担上部传来荷载，
故不需作基础处理，即能满足安全要求。
6、楼板模板支架验算
6.1 模板验算(按板厚180mm考虑)
(1) 荷载：砼板自重： 25KN/m3³0.18＝4.5KN/m2
钢筋重： 1.5³0.18＝0.27KN/m2
18厚胶合板自重：6.0³0.02＝0.12KN/m2
g=1.2g1＝4.89³1.2＝5.868KN/ m2
施工荷重：P＝2.5³1.4＝3.5 KN/m2 (2) 强度验算：（按四跨连续板验算）
Mmax＝（0.107³5.868+0.121³3.5）³0.42＝0.168KN·m
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W＝bh2/6＝1000³18³18/6＝54000mm3
N/mm＜[fm]＝16N/mm 满足要求 fm＝M/W＝168000/54000＝3.11
(3) 剪应力验算
V＝(0.607³5.868+0.62³3.5) ³0.4＝2.293KN τ＝3V/2bh＝3³2293÷(2³1000³18)
＝0.191 N/mm2＜[τ]＝2.2 N/mm2 满足要求
(4) 挠度验算
W＝(0.632³5.868+0.967³3.5)³4004÷
（1³100³104³1000³183/12）
＝0.374mm＜400/400＝1.0mm 满足要求
6.2 小枋木验算（按单跨梁计小楞间跨400mm）
g＝5.868³0.4＝2.35KN/m P＝3.5³0.4＝1.4 KN/m q＝3.75KN/m
(1) 强度验算：
Mmax＝0.125³375³12＝0.47KN·m W＝50³1002/6＝83333mm3
fm＝M/W＝470000/83333＝5.6 N/mm＜[fm]＝13N/mm 满足要求
2
2
2
2
(2) 剪力验算
V＝3.75³1/2＝1.88KN
τ＝3V/2bh＝3³1880÷(2³100³50)
＝0.564 N/mm2＜[τ]＝1.4 N/mm2 满足要求
(3) 挠度验算
W＝5q·l4/384EI＝5³3.75³10004÷(384³1.0³104³50³1003/12)
＝1.172mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求
6.3 大楞验算 （Ф48³3.5钢管）
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（为简化计算按均布荷载考虑计）
g＝5.868+0.03³3+0.037＝6.0KN/m
P＝3.5KN/m (荷载组合:q＝6+3.5＝9.5KN/m)
(1) 强度验算（按三跨连续梁计）
Mmax＝(0.117³9.5³0.9)＝1.0KN·m
fm＝M/W＝1000000/5080＝196.85N/mm＜[fm]＝215N/mm 满足要求
2
2
(2) 剪应力验算
V＝0.617³9.5³0.9＝5.28KN
τ＝5280/489＝10.8 N/mm2＜[τ]＝110 N/mm2 满足要求
(3) 挠度验算
W＝KWql4/100EI＝0.99³9.5³10004÷(100³2.1³106³12.18³104)
＝0.368mm＜1000/400＝2.5mm 满足要求
6.4 支撑架立杆验算
大楞传来荷重：5.28KN
立杆自重： 11³0.037＝0.4KN 扣 件 重： 8³2³0.018KN/个＝0.3KN 水平拉杆重： 8³2³0.037＝0.6KN
N＝6.58KN
M＝6.58³0.048＝0.316KN·m
用Ф48³3.5钢管，间距0.9³0.9m，步距1.5m
I＝15.78mm λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626 σ＝6580÷（0.626³489）+ 316000/5080 ＝83.7N/mm2＜ 215N/mm2 满足要求
抗滑移验算：N＝6.93KN＜8KN 用一个扣件即可。
7、Z43柱模板验算：700³700mm截面尺寸 7.1 柱模验算
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） q=45.3KN/m 柱高6m分两次支模浇完，砼浇筑速度 V＝1.80m/h β1＝1.2 β2＝1.15 T＝300C t0＝200/30 +15＝4.45 新浇砼侧压力标准值： F＝ 0.22Rc·t。·β1·β2·V1/2 ＝ 0.22³25³4.45³1.2³1.15³1.8 ＝ 33.78³1.34 ＝ 45.3KN/m F=Rc.H=25³2.0 = 50KN/㎡ 取F=45.3 KN/㎡
(1) 模板验算：按两跨连续计算
用50³100松方木，间距300mm M= 0.125³45.3³0.32 = 0.509KN.m W=1000³182/6 = 54000mm3
fm= M/W = 509000/54000 = 9.4 N/mm< [fm]=16N/mm 满足要求
2
2
(2) 剪应力验算
V= 0.625³45.3³0.3 = 8.49 KN
τ= 3V/2bh = 3³8490÷(2³1000³18)= 0.7 N/mm2＜[τ]=2.2 N/mm 满足要求
(3) 挠度验算
W=(0.912³45.3³l4)/100EI= 45.6³3004÷
(100³1.1³104³1000³18312)= 0.62mm<300/400=0.75 mm满足要求
7.2 竖向立档验算：按跨度500mm四跨验算 q=13.6KN/m 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
q=45.3³0.3=13.6KN/m
(1) 强度验算
Mmax=0.107³13.6³0.452=0.295KN.m W=50³1002/6=83333mm3
fm=M/W=295000/83333=3.54 N/mm<[fm]=13N/mm 满足要求
2
2
(2) 剪应力验算
V=0.607³13.6³0.45=3.71 KN
τ=3V/2bh=3³3710÷(2³100³50)=1.11 N/mm2＜[τ]=1.4N/mm 满足要求
(3) 挠度验算
(4) W=0.632³13.6³4504÷(100³1.1³104³500³103÷12)
=0.08mm<500/400=1.25 mm 满足要求 7.3 柱模板箍验算 7.3.1 柱宽700mm向：用2根Ф48³3.5钢管 6.106.10B (1) 荷载 P=45.3³0.3³0.45=6.1KN (2) 强度验算 Mmax=6.1³0.43-3.05³0.3=1.71KN.m W=2³5080=10160mm3
fm=M/W=1710000/10160=168.3 N/mm<[fm]=215N/mm 满足要求
2
2
(3) 剪应力验算
V=6.10 KN
[ν]=489³110=53.7 N/mm2＞V=6.1N/mm2 满足要求
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
(4) 挠度验算
6100*86033050*1308.5*101122＋(3*860－4*130)＝0.15＋＝0.15＋0.07＝0.22mm W=1348EI24EI1.23*10＜860/400=2.15mm 满足要求 附图： 柱子?48*3.5钢管柱子与支撑体系的连接部分 说明：在1、2层梁上预埋Ф48*3.5钢管与支撑体系连接构成连墙杆件 。 8、Z49圆柱模板验算： (截面为Φ1000mm，采用玻璃钢模安装，模高为6m，壁厚为8mm。) 8.1 平板玻璃钢圆柱模板的原理分析
根据流体力学的基本原理：圆环形容器壁在受到来自内部的液压力作用下要均匀胀大，故在包含圆环轴线的任何径向截面上，作用有相同的法向拉力。具有一定韧性的圆形容器，必定会撑胀成为一个标准的圆形柱体。这一
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
理论的实现，在实际应用中，要满足以下两个条件：
（1）、玻璃钢模板是具有合适韧性的薄壁匀质体，受内部的液态压力能够胀
成形圆。
（2）、混凝土在浇筑时呈流塑状，具有合适的流动度，在振捣的作用下，侧
压力使不受约束的玻璃钢模板胀成圆形。 8.2 砼侧压力验算
F1=0.22r.t。.β1.β2.v1/2
=0.22×25×4.44×1.2×1.15×1.2=57.76Kn/m2 F2=rc.H=25×3=75KN/m2 两者取最小值：P=F1=57.76K/m2
V为砼浇灌速度,β为商品砼影响系数，T为砼温度 t。=200/（30+15）=4.44 8.3 平板玻璃钢圆柱模板的力学计算
（1）、取h=1000mm高度的模板截面，柱直径为1000mm，计算内力。 （2）、模板壁厚t根据玻璃钢抗拉强度计算确定。
（3）、对一定扇面的侧压力进行定积分，计算简图如下：
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
∵ N=δ²1²t
∴ Rp=∫P〃l〃Smφ〃D〃dφ 2 =PD(-cosφ)²∫ 2 =PD[cosα-cosβ] 2 又∵ Ncosα=RP+Ncosβ ∴ N=PD 2 δ²1²t=PD 2.61000 ∴δ=PD=577=36.1Mpa=[δ]=178Mpa(玻璃钢的充许应力) 220.0081000 t=8mm≥2PD=0.075=0.211mm 2178[] 玻璃钢厚度8mm满足要求。
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
9、KL23梁模板的设计参照KL63执行。
10、楼板模板（120mm厚）设计，立杆间距按1.2³1.2m，大楞按立杆间距
相应调整，经验算满足要求，计算过程略。
（二）、转换层模板设计及验算
（集中线荷载大于15KN/m）
1、施工部位简况
本工程的设计的转换层层高6.0m，楼板厚180mm，其中裙房天面花园约1628㎡，结构标高21.70m，层高5.7m，板厚180mm。
本层H = 800mm 以上梁总长约530m，梁截面尺寸共 9 种，按梁高分 5 种，按梁宽分 6 种；其中 bh= 1050³2000梁4根，KZL22梁2根、KZL87、KZL88梁2根约62m；bh=1000³1800梁 3 根，KZL19在14轴的A～C轴间，KZL19在8轴上，
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
KZL25在12轴的A～C轴间，约62m；bh=900³1800梁1根，KZL79梁1根，约8m；其余为H=1800 或b=800 以下梁，600³1800约16m，800³1600约16m，600³1600约94m，600³1400约51m，400³1400约51m，300³1000约180m。
根据本层工程结构特点，施工方案如下： 2、模板工程施工工艺 2.1、施工准备 ① 技术准备
本层结构标高，梁截面种类较多，因此，支模前施工管理人员及作业班组，必须认真阅读，熟悉图纸，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过与设计、建设、监理洽商解决，取得一致意见后，办好签证记录，作为施工图的变更和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板设计方案。 ② 材料准备
顶板、墙、柱、梁模板材料选用18mm 厚胶合板，主次龙骨选用50³100mm 松木枋，对拉杆选用M12 螺栓，支撑采用υ48³3.5 钢管，所需材料应保证质量。 2.2、施工工艺 质量要求
⑴ 依据《混凝土工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）同时满足以下要求：
⑵ 模板及其支架应具有足够的强度、刚度、稳定性、严密性使混 凝土达到清水效果。 ⑶ 允许偏差项目见表
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
允许偏差表
允许偏差表 1 轴线位移 基础 柱、墙、梁 2 3 截面尺寸 标高 基础 柱、墙、梁 4 5 6 7 8 9 每层垂直度 相邻两板表面高低差 表面平整度 预埋钢板中心线位移 预埋管、预留孔中心线位移 预埋螺栓 中心线位移 外露长度 10 预留洞 中心线位移 截面内部尺寸 11 阴阳角 垂直 方正 允许偏差（mm 5 3 ±5 ±10 +2~-5 3 2 2 3 3 2 ±10~-0 10 10~-0 4 4 方案选择
墙、柱、梁模板和楼板模板采用18mm 厚胶合板模板，主龙骨分别采用υ48³3.5钢管，50³100mm 松木枋，次龙骨均采用50³100mm 松木枋，支撑系统均采用υ48³3.5 钢管。 模板设计
根据施工的不同部位，做好模板设计，根据图纸和工程实际优先选择模板体系做出细致可靠的节点设计，由于本工程梁、柱截面较大，种类较多，所以施工时必须按施工方案进行。 控制要点 1)、创优策划
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
（1）严密性
拼缝：角模、侧拼、模板上拼、层间水平拼缝。 层间接槎：外墙、楼梯间、电梯井、窗口。
（2）几何尺寸：长、宽、高、对角线、方正、角度、厚度、标高、形状
尺寸、位置。 （3）支撑要求
稳定性：立柱下垫板(或槽钢)、三层连续支撑、板的边缘距最边的支撑的距离不宜过大，以150mm 左右为宜。单侧模板支撑要抗浮且既拉又顶，边柱、边梁支撑要下地锚，其余大截面梁、柱如无可靠措施保证时，也应下地锚。 2)、过程控制 ⑴ 工艺流程
模板设计→ 模板加工 模板安装 模板验收 浇筑混凝土 拆模。 柱模板工艺流程：弹柱位置线→安装柱模→安装柱箍→安拉杆斜撑进行校
正加固→验收。
墙模板工艺流程：弹线→安装门窗洞口→安一侧模板→插入对拉杆及套管
→安另一侧模板、校正加固→验收。
楼板模板工艺流程：弹线→搭支撑系统→调整标高→安装梁底模（与墙或
柱接触面的处理）→ 安装侧模→安装主、次龙骨→铺板（与墙接触面处理）校正标高→加立杆的水平拉杆→验收。
⑵ 模板的配置及加工 A、一般要求
模板在裁切时，应顺直，尺寸准确，误差控制在1～2mm，裁切后的模板小侧边用漆封边。
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作业队根据方案编制好配模图后，按图编号逐块制作模板，每块模板严格按加工图尺寸下料。
木枋与模板接触面应平直，如不平直，应用压刨刨平直。模板下料时先用尺量好尺寸，弹好墨线后下料，模板四条侧边全部刨平直。 B、墙体模板
所有阴角必须做预制阴角模，每边长度视具体部位确定 内墙模板尽量配制整数相交板。
余下的模数加到阴角模板里，采用915 mm ³1830mm 的胶合板，厚度为18mm，模板背面龙骨采用50³100mm 的木枋，接缝处采用100³100mm（2³50³100） 的木枋。
水平方向主龙骨采用υ48 钢管（双排）板面接缝表面平整方正，接缝处用5mm³10mm 的海绵条填塞严密，防止砼漏浆。
外墙大模板要将竖向龙骨下伸，用下层螺栓孔将其与墙面固定严密。 C、柱模板
柱模的高度按结构层高减去梁的高度，采用四片企口式模板拼装。 根据柱子截面尺寸背面配2～4 根50mm³100mm 的木枋，龙骨竖向分布，次龙骨对接用帮条木方固定（接缝用墙模一样要求）。 D、梁模板
梁底板、侧模板均采用18mm 胶合板，次龙骨采用50mm³100mm 木枋。
大于600mm 高的梁，必须穿对拉杆，用υ48 钢管加固，接缝与墙体一样做法，梁底与侧模的接触面采用企口连接。
跨度大于4m 的梁底模按设计要求起拱2‰，大于2m 的悬臂梁起拱
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2‰。 ⑶、模板安装 A、安装柱模板
柱模板就位后，用铅丝与柱主筋绑扎临时固定，通排柱应拉通线安装。
安装柱箍采用钢管制或柱箍，用对拉杆拉紧，柱箍间距为400～600mm。
安装柱模的拉杆和斜撑，柱模每边设2 根拉杆固定于事先预埋在楼板内的地锚上进行较正。
拉杆与地面的夹角尽量保持45～60°，地锚与柱的距离在3/4 柱高处。用吊线锤校正柱的垂直度（见下柱模板图）。
将柱模内清理干净，封闭清扫口，办理预检。
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
B、安装墙模板
按照图纸，弹好墙体位置线及门窗洞口位置线。焊接好模板定位筋，防止下口模板移位。
按位置线安装门窗洞口模板和各种预埋件以及各专业预埋洞口及框架、框支梁梁豁口。
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
安装一侧模板（外墙先安外侧）并先固定防止倒下伤人，然后安装穿墙对拉杆和PVC 套管（内墙用）。
清扫墙内杂物，安装另一侧模板，拧紧穿墙对拉杆控制好墙径尺寸，穿墙杆用M12，间距为460³460mm。
调节模板垂直度，并用斜撑进行加固，每道墙不少于4 道斜支撑。 检查斜撑及拉杆的扣件及螺栓是否紧固，模板拼缝是否严密，封堵清扫口，办好预检手续。 C、安装梁模板
柱子模板安装固定、较正后，在模板上弹出梁轴线和边线，水平线，架好柱节点处模板，开好梁豁口。
先用木板垫平楼面，然后顺梁方向搭设钢管，间距500～900mm。 搭设设计根据梁底标高选用适当高度的υ48³3.5钢管然后加设上托，上托上安放50mm³100mm 主次龙骨，主龙骨上铺设次龙骨，次龙骨最大间距不大于400mm。
支撑架搭设过程中，应按规范要求操作，由于各梁跨度不同，钢支架排列间距不一定恰好为设计模数，故在排列时可根据实际情况进行适当调整，但不得超过设计要求。
搭设钢管支架时要保证支撑的垂直、平稳、牢固，纵横拉杆要拉紧扣实，确保系统的稳定性。
按设计标高，调整支撑上托标高，安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱。
安装梁侧模板用υ48 钢管加U 型托加固较正侧旁板，当梁高超过600mm 时，应加设M12 对拉螺栓加固。
安装后的梁、校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
干净，合格后办理预检。 D、楼板模板安装
楼板支柱采用υ48³3.5钢管，间距视梁、板截面大小和厚度及其重量受力情况，经计算而定。
支柱安装至设计标高用可调顶托调至适当高度，再安放次龙骨。 单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。 平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。标高较完后，钢管支柱间加设水平拉杆，离地面30cm 设一道，往上纵横方向每隔1.5m设一道，并检查紧固件是否牢固。
将板内杂物清理干净，办预检。 E、楼板、梁模板起拱处模板安装
梁、板跨度≥4m 时，在跨中按跨度起拱，设计要求按跨度的2‰，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。 F、胶合板拼缝
楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。
模板裁切时，要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止雨水膨胀。
⑷ 模板安装后的验收
所有梁、柱、墙模板均按图施工，特殊部位增加细部构造大样图，模板排列图、排架支撑图，班组均需按图施工。
模板安装完毕后，应由施工员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，对拉螺栓进行全面检查，浇混凝土过程中应有技术好，责任心
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
强的木工看模，发现问题及时报告施工组、技术组。
在梁、墙、柱底部均应留垃圾清扫孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。所有楼板、墙板内的孔洞模板必须安装正确，并做加固处理，防止砼浇筑时冲动。
2.3、大截面梁模板安装及高支模搭设方法
⑴、 截面1050³2000mm、1000³1800㎜、800³2000mm、900³1800㎜，800
³1800㎜，600³1800㎜ ,800³1700㎜ 梁模板安装及支撑系统搭设方法。 A、模板安装
在已安装完毕，较正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺50mm³100mm 木枋中距200mm，然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱2‰。
绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M12 穿梁对拉杆（套PVC 管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板上安放50mm³100mm 木枋竖楞，间距400cm，再用υ48³3.5 钢管（双排）加U 形托加固校正梁旁板，再拧紧对拉螺栓（双垫双帽），对拉杆设五道，第一道距梁底板150㎜穿过，第二道从梁底上250mm 穿过，第三道间距350mm，第四道间距350～450mm，第五道间距350～550mm，梁旁板竖向中部及顶部再加一道斜撑（@1200）防扭曲(见梁板模板立剖图)。对于边梁必须用υ10 钢丝绳与楼板预埋地锚拉结。
安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。 B、支撑系统搭设方法
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
本支撑体系采用υ48³3.5 钢管进行搭设，其搭设方法如下： 先用型钢垫底、木板垫平、垫实楼面，然后顺梁方向排列钢管，立柱纵横间距500mm，按照钢管排栅的施工方法进行搭设，搭设好后，在立杆上安放可调上托，再在上托上安放水平钢管（每个上托并列两根），凡无上托而直接用立杆加水平杆铺设主龙骨时，该立杆下要加设防滑扣。（见梁板模板立剖图）。
钢管支撑的立杆要垂直、平稳，纵横拉杆、剪刀撑要拉紧扣实，确保支撑体系的稳定性。
⑵、 梁截面bh=0.17 ㎡以下梁（600³1600、600³1500、600³1400、400³1400）模板安装及支撑系统搭设方法： A、 模板安装
在已安装较正好的柱模上弹出梁位置线，架好柱节点，开出梁豁口。 在搭设好梁底支撑架后，在立柱上安放上托，梁截面bh=1.05 ㎡以上梁在上托上安放二根υ48³3.5 钢管主龙骨，梁截面bh=1.0 ㎡以下梁在上托上安放二条50mm³100mm 木枋主龙骨，拉线调整好标高，然后铺梁底50mm³100mm 梁底次龙骨，次龙骨间距梁截面1.0 ㎡以上不大于250mm，其余不大于300mm，铺好次龙骨后，安装梁底板并拉线找直，梁底板按设计要求起拱2‰。
绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安放一侧梁侧板，然后安放梁对拉杆（套PVC 管），再安放另一侧梁侧板，然后钉好压脚板，压脚板应钉牢，再在梁侧模板背面安放50mm³100mm 木枋作竖楞。
间距梁截面1.1 ㎡以上梁不大400mm，梁截面1.1～0.9 ㎡的梁不大于500mm，其余梁不大于600mm。然后用υ48³3.5 钢管（双排）加U 形托加固较正梁旁板，再拧紧对拉螺栓（双垫双帽），梁高1600㎜以上的按第（1）
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
条梁截面排列对拉螺栓；对拉杆第一道梁底板上200mm，第二道间距350mm，第三道350mm，第四道以上350～600mm，对拉杆采用M12 螺栓，竖楞和对拉杆排列时如不符模数可作适当调整，但不得超过上述规定，梁旁板竖向中部及顶部再加一道斜撑（@1600）防扭曲(见梁板模板立剖图)。安装好的梁，较正梁中线、标高、几何尺寸，将梁模板内杂物清理干净，合格后办理预检。
B、 钢管架支撑体系搭设方法
本支撑体系采用υ48³3.5 钢管搭设，其搭设方法如下：
先用木板（必要时最底层加垫型钢）垫平、垫实楼面，然后顺梁方向排列钢管立管支撑，各梁底钢架排列详见对应钢架排列图：
1、600³1800mm、600mm³1600mm 梁详见(见梁板模板立剖图)； 2、600mm³1500mm、600mm³1400mm、 400mm³1400mm梁（同1）； 3、梁截面bh=0.24m2～0.5m2 梁详见(见梁板模板立剖图)。 H=2000mm 梁，梁底净高4.0m，采用适当高度υ48³3.5 钢管支架，再加
上托组成。
H=1800mm 梁，梁底净高4.2m，采用适当高度υ48³3.5 钢管支架，再加
上托组成。
H=1700mm 梁，梁底净高4.3m，采用适当高度υ48³3.5 钢管支架，再加
上托组成。
H=1600mm 梁，梁底净高4.4m，采用适当高度υ48³3.5 钢管支架，再加
上托组成。
H=1500mm 梁，梁底净高4.5m ，采用适当高度υ48³3.5 钢管支架，再加
上托组成。
H=1400mm 高梁，梁底净高4.6m，采用适当高度υ48³3.5 钢管支架，再
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加上托组成。
H=1000mm 梁，梁底净高5.0m，采用适当高度υ48³3.5 钢管支架，再加
上托组成。
其余高度梁，同上采用υ48³3.5钢管支系统。
钢管支架排列搭设好后，离地300mm 用υ48³3.5 钢管设置一道扫地杆（当荷载较大时有必要在模板下200㎜处加设水拉杆），再按规范要求安装纵横拉杆，如上、下托使用长度超过300㎜时须另加设钢管作纵横向的水平拉杆，沿支架周边连续设置剪力撑。
钢管立杆安装时，要排列整齐，纵向成列、横向成排，并保证立杆的垂直、平稳、牢固，确保支撑系统的稳定性。 2.4、楼板钢门架高支模搭设方法
本转换层层高6.0m，板厚180mm，天面裙房花园层高5.7m，板厚不变，楼面模板采用18mm 厚胶合板，采用钢管支顶。其搭设方法是：
先用木枋、木板垫平、垫实楼面，然后顺梁方向排列钢管立杆，排列间距不大于900mm，根据楼层高度，选用适当高度的钢管立杆加上托组成。
按平水拉线，将上托调到适当高度，安放50³100mm 松木枋主次龙骨，次龙骨内间距不大于400mm，然后安装楼板模板。
钢管支架的搭设过程中，应按规范要求安装纵横拉杆。由于各区域跨度不同，其钢管间距不一定恰好为设计模数，故在排列时，可根据实际情况进行适当调整，但不得超过900mm。安装时要保证钢管的垂直、平稳、牢固，确保钢管支架系统的稳定性。 2.5、管理措施
⑴ 在钢管支撑外侧周边和主梁支撑两侧连续设置剪力撑。
⑵ 模板安装、钢筋绑扎和捣砼时，应避免材料、机械和工具集中堆放。
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
⑶ 非搭设的施工作业人员不得爬支模上下，支撑搭设、拆模和捣砼时，无关人员不得进入支撑支模底下，并在适当位置挂设警示标志。
⑷ 现场安装过程中，必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是主次龙内，背楞对拉杆以及支撑架对模板的强度、刚度、稳定性有显著影响的构件的尺寸。
⑸ 所有材料必须按方案的要求逐一检查，不合格者不得投入使用。
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
3、模板计算书
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
3.1 楼板模板计算：
楼板取最大厚度180mm 计算，采用18mm 厚胶合板模板， 主次龙骨50mm³100mm松木方，
E = 9³103 N/mm²， I = 1/12bh3 =416.67cm4 , W = 83cm3 ,
次龙骨设计间距400mm, 跨距1000mm ； 主龙骨跨距900mm。
1).荷载计算
模板及支架自重：0.5kN/㎡ 砼自重标准值：24KN/ m3 钢筋自重标准值：1.1KN/m3
施工人员及设备荷载标准值：3KN/㎡ 取1 ㎡楼板计算：
荷载标准值：q1 =0.5+24³0.18+1.1³0.18+3 =8.02KN/㎡ 荷载设计值：q2 =1.2³(0.5+24³0.18+1.1³0.18)+1.4³3
=10.22 KN/㎡
2).模板验算
新浇筑的砼均布在模板上，单位宽度的面板可视为“梁”，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，“梁”宽取得300mm 计算。
强度验算：M =1/10qL2
式中：M 表示 计算最大弯矩。
高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）
q 表示 作为顶板上的均布荷载 L 表示 次龙骨、间距400mm。 q1 = q2³0.3=10.22³0.3=3.07KN/m
F = M/Wn =1/10³3.07³4002÷（1/6³300³182）
= 3.032N/mm2
因为f = 3.032 N/mm2 W = qL4/150EI =3.07³4004÷ （150³9³103³1/12³300³183） = 0.4mm [ω] = 400/250 =1.6mm 因为 W =0.4mm <[ω]=1.6mm 所以挠度满足要求 所以模板厚18mm 符合要求。 3). 次龙骨验算： 顶板荷载化为线布荷载均分布在次龙骨上，次龙骨应视为均布荷载作用下的简支梁。主龙骨作为梁支点，主龙骨间距即为梁跨：L =1000mm。 强度验算： M =1/8qL2 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） q次 = q2³0.4³1.2=10.22³0.4³1.0 =4.09KN/m L =1000mm f = M/Wn =1/8³4.09³10002/83000 =6.159N/mm2 因为f =6.159N/mm2 挠度验算： ω =5qL4 /384EI = 5³4.09³10004÷ （384³9³103³4166700） = 1.42mm [ω] = 1000/250 =4.0mm 因为 ω = 1.42mm <[ω] =4.8mm 所以挠度满足要求 所以次龙骨间距符合要求。 4). 主龙骨验算： 主龙骨承受次龙骨传递的集中荷载，按连续梁计算： 强度验算： M = Km²FL 式中：Km 表示 弯矩系数，查《简明施工计算手册》 第三版得 Km =0.289。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） F 表示 次龙骨传递荷载； F =1.0³0.9³1/4³q2=2.3KN f = M/Wn =0.289³2300³900/83000 =7.21N/mm2 因为f = 7.21N/mm2 ω = kw²FL3/100EI 式中 Kw =2.716 ω =kw²FL3/100EI = 2.716³2300³9003÷ （100³9³103³4166700） =1.21mm [ω] = 900/250 = 3.6mm 因为ω = 1.21mm <[ω]= 3.6mm 所以挠度满足要求 所以主龙骨跨距900mm 符合要求。 3.2 柱模板计算 柱高6.0m，浇灌高度4m，最大截面为1200³1200mm。模板采用18mm 耐水亮光黑夹板，内楞采用50³100mm 木枋，间距最大为300mm；外楞采用υ48³3.5 钢管，间距为500mm；对拉螺杆采用M12 螺栓，间距为400³500mm。砼自重为24KN/m3,坍落度为120～180mm，浇筑速度为1.85m/h，砼温度为20OC，外加剂影响修正系数β1 取1.2，砼坍落度影响修正系数β2 取1.15，用插入式振捣器振捣。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） (1) 设计荷载 砼侧压力 ：F1 ＝ 0.22Rc²t1/20²β1β2V ＝ 0.22³24³200/(20+15) ³1.2³1.15³1.851/2 ＝ 44.0KN/m2 F2 ＝ Rc²H ＝ 24³4.0 ＝ 96.0KN/m2 两者取较小值：F = 44.0 KN/m2 取折减系数：0.85 倾倒砼时产生的荷载：4³1.4³0.85 = 4.76 KN/m2 进行荷载组合：44.0³1.2³0.85+4.76 = 49.64 KN/m2 (2) 柱模板验算 采用1220³2440³18mm 夹板，按三跨连续梁计算，计算荷载49.64KN/m，q2 = 44.88KN/m， E = 4680N/mm2， I =（1/12）bh3，内楞间距不大于300㎜,计算跨度为300mm。 强度验算 Mmax= 0.1³q1L2 = 0.1³49.64³0.32 = 0.447KN²m δ= Mmax /Wn = (0.447³106³6)/(bh2) = 447000³6/(1000³182) = 8.28N/mm2 <[δ] = 12.9N/mm2 强度满足要求 1 = q 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 挠度计算 ω = (0.677³q2L4)/(100EI) = 0.677³44.88³3004/(100³4680³486000) = 1.08mm < [ω]=L/250 = 1.2mm 挠度符合要求 (3) 柱板内楞验算 采用50³100 松木枋，水平间距为300㎜,按三跨连续梁计算，计算荷载 q3 ＝0.3³0.5³49.6 = 7.45KN/m ， q4 ＝0.3³0.5³44.88 = 6.73KN/m， E = 9000KN/mm2 ， I =（1/12）bh3，计算跨度按竖向为500mm。 强度验算 Mmax = 0.1³q3L2 = 0.1³7.45³0.52 = 0.186KN²m δ= Mmax /Wn =(0.186³106³6)/(bh2) = 186000³6/50³1002 = 2.23 N/mm2 < fm = 13N/mm2 强度满足要求 挠度计算 ω= (0.677³q4L4)/(100EI) = (0.677³6.73³5004)/(100³9000³ 1/12³50³1003) = 0.08mm <[ω]= L/250 = 2.0mm 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 挠度满足要求 (4) 柱箍验算 采用两条υ48 壁厚3.5 钢管作横楞，竖向间距为500㎜,水平拉结间距为400㎜,按三跨连续梁计算，计算荷载 F1 ＝ 3.73KN， N ＝ 11.19 KN， F2 ＝ 3.37KN， E = 2.06³105N/mm2， I =12.18³104， 计算跨度为400mm。 强度验算 Mmax = 0.213³F1L = 0.213³3.73³0.4 = 0.318KN²m δ= Mmax /Wn+N/An = (0.318³106)/(5.08³103³2 )+ (11.19³103)/(4.89³102³2) = 31. 3+11.44 =42. 74N/mm2 < 215N/mm2 钢管拉结间距为 400mm ,强度满足要求 挠度计算 ω= (1.146³F2L3)/(100EI) = (1.146³3370³4003)/(100³2.06³105 ³12.18³104) = 0.1mm <[ω]=L/500 = 0.8mm 柱箍拉结间距为 400㎜, 挠度符合要求 (5) 对拉螺栓验算： 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 采用M12 螺栓，[N]=12.9KN。 N = q1³内楞间距³外楞间距 = 49.64³0.4³0.5 = 9.93KN < [N] = 12.9KN 1.2³1.2m以内的柱竖向螺栓间距最大为500㎜、水平间距最大为400㎜均能满足要求； 3.3 墙模板计算 砼墙高6.0m，厚25、30、50cm，墙模板采18mm 耐水红夹板，内楞采用50³100mm 木枋，水平间距为230mm,外楞采用υ48³3.5 钢管，间距为460mm，对拉螺杆采用M12螺栓，间距为460mm。 砼自重为24KN/m3, 坍落度为120～180mm，浇筑速度为1.85m/h，砼温度为200C，外加剂影响修正系数β1 取1.2，砼坍落度影响修正系数β2 取1.15，用插入式振捣器振捣。 (1)设计荷载 砼侧压力： 1/2 F1 ＝ 0.22Rc²tº ²β1β2 V ＝ 0.22³24³200/(20+15)³1.2³1.15³1.851/2 ＝ 44.0KN/ m 2 F2 ＝ Rc²H ＝24³6.0 ＝ 144.0KN/m2 取两者中小值即 F1 ＝ 44.0KN/m2 取折减系数：0.85 倾倒砼时产生的荷载：4³1.4³0.85 ＝ 4.76 KN/m2 进行荷载组合：F ＝44.0³1.2³0.85+4.76 ＝49.64 KN/m2 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） (2)墙模板验算 与柱模板验算相同。 (3)内楞木枋验算 与柱内楞验算相同。 (4) 外楞钢管验算 采用两条υ48 壁厚3.5 钢管，按三跨连续梁计算，计算荷载 F13.73KN，F2 ＝3.37KN，计算跨度为460mm。 强度验算 Mmax = 0.175³F1L = 0.175³3.73³0.46 = 0.30KN²m δ= Mmax /W = (0.30³106)/(5.08³103³2 ) = 29.53N/mm2 < 215N/mm2 强度满足要求 挠度计算 ω= (1.146³F2L3)/(100EI) = (1.146³3370³4603)/(100³206000 ³12.18³104) = 0.15mm <[ω]= L/500 = 0.92mm 挠度满足要求 (5)对拉螺栓验算 采用M12 对拉螺栓，[N] = 12.9KN。 N = F³内楞间距³外楞间距 ＝ 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） = 49.64³0.46³0.46 = 10.5KN < [N] = 12.9KN 对拉螺栓的为460㎜, 满足要求。 3.4 、梁模板计算 3.4.1、梁截面1050×2000mm、800×2000mm、900×1800㎜、800×1800㎜、600×1800、800×1700㎜， 梁模板计算选取最大截面1050mm×2000mm 梁计算。 (1) 荷载计算： 底模自重：1³1.05³0.75KN/㎡=0.79KN 砼自重：1³1.05³2.0³24KN/m3=50.4KN 钢筋自重：1³1.05³2.0³1.5KN/m3=3.15KN 振捣砼荷载：1³1.05³2 KN/㎡=2.1KN 合计：荷载标准值 56.44KN 荷载设计值：q1 =1.2³(0.79+50.4+3.15)+1.4³2.1 =68.15 KN/㎡ (2) 底模验算 梁底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用18mm 厚胶合板，次龙骨间距200mm ① 梁底模板验算 强度验算： M=1/10²qL2 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） q 作梁底模上的均布荷载 q = q1³0.2 =68.15³0.2 =13.63KN/m L =200mm f = M/Wn =1/10³13.63³2002÷ (1/6³1000³182) =1.01N/mm2 因为ω=1.01N/mm2 < fm =13N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω = qL4/150EI = 13.63³2004÷ （150³9³103³1/12³1050³183） = 0.032mm [ω] = 200/250 = 0.8mm 因为ω= 0.032mm <[ω] = 0.8mm 所以挠度满足要求 所以底模符合要求。 ② 梁底次龙骨验算： 梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用50³100 松木方间距200mm ,截面惯性特征： I = 416.67³104mm4. W = 83³103mm3. E = 9³103N/mm2， 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨支顶间距500mm。次龙骨上荷载化为 线荷载：q次 = q1³0.2 = 68.15³0.2 = 13.62N/mm 弯距设计值：M = 0.203qL2 = 0.203³13.63³5002 = 6.92³105N²mm 强度验算： f = M/Wn =6.92³105/83000 = 8.34N/mm2 因为 f =8.34N/mm2 ω=0.521qL4/100EI = 0.521³13.62³5004÷ （100³9³103³4166700） = 0.12 mm [ω] = 500/250 =2 mm 因为ω= 0.12mm <[ω]= 2 mm 所以挠度满足要求 所以次龙骨间距符合要求。 ③ 梁底主龙骨验算： 次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用Φ48³3.5 钢管(双排)，Φ48³ 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 3.5钢管立柱间距500mm，截面惯性特征： I = 12.19³104 mm4 , W = 5.08³103 mm3 , E = 2.06³105N/mm2 , fm = 205 N/mm2 集中荷载 q =q次³1/2 =13.62³1/2 =6.815KN 强度验算： M = Km²qL= 0.267³6815³500=909802.5N f = M/Wn = 909802.5/5080 =179.09N/mm2 因为 f =179.09N/mm2 挠度验算： ω=kw²qL3/100EI 式中 Kw =1.833 ω= kw²qL3/100EI=1.833³6815³5003÷ （100³2.06³105³12.19³104） = 0.62mm [ω] = 500/150 = 3.3mm 因为ω= 0.62mm < [ω]= 3.3mm 所以挠度满足要求 所以主龙骨跨距500mm 符合要求。 (3) 侧模验算： 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 侧模板采用18mm 厚胶合板，竖楞用50³100mm 木方间距400mm，横楞用Φ48³3.5 钢管(双排)。 ① 荷载设计值 a: 砼侧压力：按公式 F = 0.22Rc²t0²β1²β2²V0.5 和 F = Rc²H 式中： t0 = 200/(T+15) 假定砼的温度 T = 30oC，则t0 = 4.44。 Rc 砼重力密度 Rc = 24KN/m3 β使用商品混凝土取 β1 =1.2 ,β2 =1.15 V 砼浇灌速度取 1.85m/h F1 = 0.22Rc²t0²β1²β2²V0.5 = 0.22³24³4.44³1.2³1.15³1.850.5 = 44.0KN/㎡ F2 = Rc²H = 24³2.0 = 48.0 KN/㎡ 取二者中小值即： F1 = 44.0 KN/㎡ 砼侧压力设计值： F3 = F1³1.2³0.85 = 39.62³1.2³0.85 = 44.88 KN/㎡ b: 倾倒砼时产生的水平荷载 4KN/㎡ 荷载设计值为：F4 = 4³1.4³0.85 = 4.7KN/㎡ C: 荷载设计值 F = F3 + F4 = 44.88+4.76 =49.58 KN/㎡ ② 验算： 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 按连续梁计算，取梁宽1000mm 计算。 侧模板 Wn = 1/6bh2 =1/6³1000³182 = 54000mm3 I = 1/12 bh3=1/12³1000³183 = 486000 mm4 化为均布线荷载：q = F³0.4 =49.58³0.4 = 18.1N/mm 强度验算： M = 1/10qL2 =1/10³19.83³4002 = 31.73³104N²mm f = M/ Wn = 31.73³104/5.4³104 = 5.88N/mm2 因为 f = 5.88N/mm2 < fm = 13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω= qL4/150EI = 19.83³4004÷ （150³9³103³486000） = 0.77mm [ω]= 400/250 =1.6mm 因为ω= 0.77mm <[ω] = 1.6mm 所以挠度满足要求 所以侧模板厚18mm 符合要求。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） (4) 竖楞验算： 竖楞用50³100 松木枋， 载面惯性特征：I = 1/12²bh3 = 416.67³104mm4 W = 1/6²bh2 = 83³103mm3 E = 9³103N/mm2 模板侧向荷载通过侧模传至竖楞，竖楞可视为连续梁计算，侧向荷载化为线荷载计算，梁跨取最大横楞最大间距500mm 计算。 强度验算： q = F³0.4³0.5 = 49.58³0.4³0.5 = 9.92N/mm M = 1/10²qL2 = 1/10³9.92³5002 = 24.8³104N²mm f = M/Wn = 24.8³104/83³103 = 2.99N/mm2 因为 f = 2.99N/mm2 < fm = 13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算: ω = qL4/150EI = 9.92³5004÷ （150³9³103³4166700） = 0.11mm [ω] = 500/250 =2mm 因为ω = 0.11mm <[ω] = 2mm 所以挠度满足要求 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 所以竖楞间距符合要求。 (5) 对拉缧栓验算： M12 对拉缧栓净截面积 A = 76 mm2 对拉杆的拉力 N = F³ 内楞间距 ³ 外楞间距 = 49.58³0.4³0.5 = 9.92KN 对拉杆应力 F = N/A = 9920÷76 =130.53N/ mm2 M12 对拉杆容许拉力 fm = 170N/mm2 因为 f = 130.53N/mm2 < fm = 170N/mm2 所以对拉缧栓符合要求。 3.4.2、 梁截面600mm³1600mm、600³1400、400³1400梁模板计算选取最大 截面600mm³1600mm 梁计算。 (1) 荷载计算： 底模自重：1³0.6³0.75KN/㎡ = 0.45KN 砼 自 重：1³0.6³1.6³24KN/m3 = 23.04KN 钢筋自重：1³0.6³1.6³1.5KN/m3 = 1.44KN 振捣砼荷载：1³0.6³2 KN/㎡ = 1.2KN 合 计： 荷载标准值 26.13KN 荷载设计值： q1 = 1.2³(0.45+23.04+1.44)+1.4³1.2 = 31.60KN/㎡ 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） (2) 底模验算 梁底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用18mm 厚胶合板，次龙骨间距300mm。 ① 梁底模板验算 强度验算： M = 1/10²qL2 q 作梁底模上的均布荷载 q = q1³0.3 = 31.6³0.3 = 9.48KN/m L = 300mm f = M/Wn = 1/10³9.48³3002÷（1/6³600³182） = 2.63N/mm2 因为 f = 2.63N/mm2 < fm=13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω= qL4/150EI = 9.48³3004÷ （150³9³103³1/12³600³183） = 0.2mm [ω] = 300/250 = 1.2 mm 因为ω= 0.2mm < [ω]= 1.2mm 所以挠度满足要求 所以底模符合要求。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） ② 梁底次龙骨验算： 梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载， 采用50³100 松木方，间距300mm , 截面惯性特征：I = 416.67³104mm4， W = 83³103mm3， E = 9³103N/mm2， 梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨间距670mm.次龙骨上荷载化为线载： q次 = q1³0.3 = 31.36³0.3 = 9.48N/mm 弯距设计值：M = 0.203q次L2 = 0.203³9.48³6702 = 0.86³106N²mm 强度验算： f = M/Wn = 0.86³106/83000 =10.36N/mm2 因为 f = 10.36N/mm2 < fm = 13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω= q次L4/100EI = 9.48³6704÷ （100³9³103³4166700） = 0.51mm [ω] = 670/250 = 2.68mm 因为ω= 0.51mm <[ω]= 2.68mm 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 所以挠度满足要求 所以次龙骨跨距符合要求。 ③ 梁底主龙骨验算： 次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁， 主龙骨采用Φ48³3.5 钢管(双排)， Φ48³3.5 钢管立柱间距670mm,截面惯性特征： I = 12.19³104mm4, W = 5.08³103mm3, E = 2.06³105N/mm2, fm = 205N/mm2。 集中荷载 q = q次³1/2 = 9.48³1/2 = 4.74KN 强度验算： M = Km²qL = 0.267³4740³670 = 847938.6N²mm f = M/Wn = 988701/5080 =166.92N/mm2 因为 f = 166.92N/mm2 < fm = 205 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω = Kw²qL3/100EI 式中 Kw =1.833 ω = kW²qL3/100EI = 1.833³4740³6703÷ 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） （100³2.06³105³12.19³104） = 1.04mm [ω]= 670/150 = 4.47mm 因为ω= 1.04mm <[ω]= 4.47mm 所以挠度满足要求 所以主龙骨跨距670mm 符合要求。 (3) 侧模验算 因为梁侧模与1050mm³2000mm 梁侧模无大变化，按同样方法即可，在此不作验算。 3.4.3、 梁截面300³1000、400mm³800mm、300mm³800mm、300³700mm、 250mm³700mm 梁模板计算，选取最大截面300mm³1000mm 梁计算 (1) 荷载计算： 底模自重：1³0.3³0.75KN/㎡ = 0.23KN 砼 自 重：1³0.3³1.0³24KN/m3 = 7.2KN 钢筋自重：1³0.3³1.0³1.5KN/m3 = 0.45KN 振捣砼荷载：1³0.3³2 KN/㎡ = 0.6KN 合 计： 荷载标准值 8.48KN 荷载设计值：q1 =1.2³(0.23+7.2+0.45)+1.4³0.6 = 10.3KN/㎡ (2) 底模验算 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 梁底模板支承在次梁龙骨上,按连续梁计算,底模上所受荷载按均布荷载考虑,底模板采用18mm厚胶合板,次龙骨间距400mm。 ① 梁底模板验算。 强度验算： M = 1/10²qL2 q 作梁底模上的均布荷载 q次= q1³0.4 = 10.3³0.4 = 4.12KN/m L = 400mm f = M/Wn = 1/10³4.12³4002÷（1/6³600³182） = 2.03N/mm2 因为 f = 2.63N/mm2 < fm=13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω= q次L4/150EI = 4.12³4004÷ （150³9³103³1/12³600³183） = 0.27mm [ω] = 400/250 = 1.6 mm 因为ω= 0.2mm < [ω]= 1.6mm 所以挠度满足要求 所以底模符合要求。 ② 梁底次龙骨验算： 梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载， 采用50³100 松木方，间距400mm , 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 截面惯性特征：I = 416.67³104mm4， W = 83³103mm3， E = 9³103N/mm2， 梁底下两根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为简支梁计算，主龙骨间距670mm.次龙骨上荷载化为线载： q 次 = q1³0.4 = 10.3³0.3 = 4.12N/mm 弯距设计值：M = 0.125q次L2 = 0.125³4.12³6702 = 0.23³106N²mm 强度验算： f = M/Wn = 0.23³106/83000 =2.77N/mm2 因为 f = 2.77N/mm2 < fm = 13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω= 5q次L4/384EI = 5³4.12³6704÷ （384³9³103³4166700） = 0.28mm [ω] = 670/250 = 2.68mm 因为ω= 0.28mm <[ω]= 2.68mm 所以挠度满足要求 所以次龙骨跨距符合要求。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） ③ 梁底主龙骨验算： 次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨(q次 = q1³0.4 = 10.3³0.4 = 4.12 N/mm2)，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用Φ48³3.5 钢管(双排)，Φ48³3.5钢管立柱间距670mm, 截面惯性特征： I = 12.19³104mm4, W = 5.08³103mm3, E = 2.06³105N/mm2, fm = 205N/mm2 集中荷载 q = q次³1/2 = 4.12³1/2 =2.06KN 强度验算： M = Km²qL=0.267³2060³670 =368513N²mm f = M/Wn = 368513/5080 =72.54N/mm2 因为 f = 72.54N/mm2 < fm = 205 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω= kw²qL3/100EI 式中 KW =1.833 ω= kW²qL3/100EI =1.833³2060³6703÷ （100³2.06³105³12.19³104） = 0.45mm 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） [ω] = 670/150 = 4.47mm 因为ω = 0.45mm < [ω]= 4.47mm 所以挠度满足要求 所以主龙骨跨距670mm 符合要求。 (3) 侧模验算 侧模板采用18mm 厚胶合板，竖楞用50³100mm 木方间距600mm，横楞用Φ48³3.5 钢管(双排)。 ① 荷载设计值 a: 砼侧压力：按公式 F = 0.22Rc²t0²β1²β2²V0.5 和 F = Rc²H 式中：t0 = 200/(T+15) 假定砼的温度 T =30oC， 则t0 = 4.44。 Rc 砼重力密度 Rc =24KN/m3 β使用商品混凝土取β1=1.2，β2=1.15 V 砼浇灌速度取1.85m/h F1 = 0.22Rc²t0²β1²β2²V0.5 = 0.22³24³4.44³1.2³1.15³1.850.5 = 44.0KN/㎡ F2 = Rc²H = 24³1.0 = 24.0 KN/㎡ 取二者中小值即：F2 = 24.0 KN/㎡ 砼侧压力设计值：F3 = F2³1.2³0.85 = 24.0³1.2³0.85 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） = 24.48 KN/㎡ b: 倾倒砼时产生的荷载 1³0.5³4KN/㎡ 荷载设计值为：F4 = 2³1.4³0.85 = 2.38KN/㎡ C: 荷载设计值 F = F3+F4 = 24.48+2.38 = 26.86 KN/㎡ ② 验算： 按连续梁计算，取梁宽1000mm 计算。 侧模板 W =1/6bh2 =1/6³1000³182 = 54000mm3 I =1/12 bh3 =1/12³1000³183=486000mm4 化为均布线荷载：q = F³0.6 =26.86³0.6=16.12N/mm 强度验算： M = 1/10qL2 =1/10³16.12³6002 =58.03³104N²mm f = M/ Wn = 58.03³104/5.4³104 = 10.75N/mm2 因为 f = 10.75N/mm2 < fm =13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算： ω= qL4/150EI = 16.12³6004÷ （150³9³103³4860000） =0.32mm [ω]= 600/250 = 2.4mm 因为ω=0.32mm < [ω] = 2.4mm 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 所以挠度满足要求 所以侧模板厚18mm 符合要求。 (4) 竖楞验算： 竖楞用50³100 松木枋， 载面惯性特征：I =1/12²bh3=416.67³104mm4 W =1/6²bh2 =83³103mm3. E = 9³103N/mm2 模板侧向荷载通过侧模传至竖楞，竖楞可视为连续梁计算，侧向荷载化为线荷载计算，梁跨取最大横楞最大间距500mm 计算。 强度验算： q = F³0.3³0.5 = 26.86³0.3³0.52 =4.03N/mm M = 1/10²qL2 = 1/10³4.03³5002 = 10.08³104N²mm f = M/Wn = 10.08³104/83³103 = 0.12N/mm2 因为 f =0.12N/mm2 < fm =13 N/mm2 所以强度满足要求。 挠度验算: ω = qL4/150EI= 10.7³5004÷ （150³9³103³4166700） = 0.12mm 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） [ω]= 500/250 = 2mm 因为ω= 0.12mm < [ω] = 2mm 所以挠度满足要求 所以竖楞间距符合要求。 (5) 对拉缧栓验算： M12 对拉缧栓净截面积 A = 76 mm2 对拉杆的拉力 N = F³内楞间距³外楞间距 = 26.86³0.6³0.5 = 8.06KN 对拉杆应力 F = N/A = 8060/76 = 106.05N/ mm2 M12 对拉杆容许拉力 fm = 170N/ mm2 因为 f = 106.05N/mm2 < fm = 170N/mm2 所以对拉缧栓符合要求。 3.5、钢管支撑系统计算书 截面1050³2000mm、800³2000mm、900³1800 mm、800³1800mm、800³1700㎜ 、600³1800mm梁采用钢管支撑系统。 选取最大截面(1050³2000mm )3、13 轴上梁B～C轴段的KZL22 进行计算，梁净跨Ln＝8.35m。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 1、 选取计算模熟 跨距：立杆纵距0.5m 排距：立杆横距0.5m 步距：L0= 1.5m 因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0 作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。 所以：计算单位面积为 0.5³0.5＝0.25 ㎡ 计算单位体积为：0.25³2.0＝0.50m3 2、 荷载计算： 梁及其支架自重：0.25³0.75＝0.188KN 新浇砼自重：0.50³24＝12.0KN 钢 筋 自重：0.55³1.5＝0.83KN 施工人员及设备均布荷载：0.25³3＝0.75KN 倾倒砼时产生的荷载：0.25³6＝1.5KN 振捣砼时产生的荷载：0.25³4＝1KN 施工荷载标准值：16.27KN 施工荷载设计值NQK：1.2³(0.188＋12.0＋0.83)＋1.4³(0.75＋ 1.5＋1) ＝20.17KN 3、 强度验算： υ48³3.5 钢管截面积：A＝489㎜2 F＝N/A＝20.17³103/489＝41.25N/mm2 钢管抗压强度设计值 f＝205N/mm2 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 因为 F ＝41.25N/mm2 ＜ f＝205N/mm2 所以强度满足要求。 4、稳定性验算： 施工荷载标准值产生的轴向力总和： ΣNQK＝20.17KN 脚手架结构自重标准值产生的轴向力： NG1K＝3³0.0384＝0.115KN 构配件自重标准值产生的轴向力总和： NG2K＝0.5³2³3³0.0384＋2³3³0.0145 ＝0.202KN N＝1.2(NG1K＋NG2K)＋1.4ΣNQK ＝1.2³(0.115＋0.202)＋1.4³20.17 ＝28.62KN υ48³3.5 钢管截面积：A＝489㎜2 回转半径： i＝D2d2/4＝ 482412/4 ＝15.78 ㎜ 长细比λ＝ L0/i ＝ 1500/15.78＝95.06 查得JGJ130-2001 附录C 表得： 稳定系数：φ＝0.618 N/φA ＝ 28620/(0.618³489) ＝94.70N/mm2 因为 N/φA＝94.70N/mm2 ＜f＝205N/mm2 所以稳定性满足要求。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 5、 刚度较核： 因为本支撑系统为受压杆件，验算强度和稳定性足够，所以可不进行刚度验算。 3.6、钢管支撑系统计算书 截面600³1600mm、600³1400mm、400³1400 mm的梁选取最大截面 bh= 600³1600㎜梁进行计算。 1、 选取计算模熟 跨距：立杆纵距0.67m 排距：立杆横距0.67m 步距：L0= 1.5m 因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0 作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。 所以：计算单位面积为 0.67³0.67＝0.45 ㎡ 计算单位体积为：0.45³1.6＝0.72m3 2、 荷载计算： 梁及其支架自重：0.45³0.75＝0.34KN 新浇砼自重：0.72³24＝17.28KN 钢 筋 自重：0.72³1.5＝1.08KN 施工人员及设备均布荷载：0.72³3＝2.16KN 倾倒砼时产生的荷载：0.72³6＝4.32KN 振捣砼时产生的荷载：0.72³4＝2.88KN 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 施工荷载标准值：28.06KN 施工荷载设计值NQK：1.2³(0.34＋17.28＋1.08)＋1.4³(2.16＋ 4.32＋2.88) ＝35.544KN 3、 强度验算： υ48³3.5 钢管截面积：A＝489㎜2 F＝N/A＝35.544³103/489＝72.68N/mm2 钢管抗压强度设计值 f＝205N/mm2 因为 F ＝72.68N/mm2 ＜ f＝205N/mm2 所以强度满足要求。 4、稳定性验算： 施工荷载标准值产生的轴向力总和： ΣNQK＝35.544KN 脚手架结构自重标准值产生的轴向力： NG1K＝3³0.0384＝0.115KN 构配件自重标准值产生的轴向力总和： NG2K＝0.5³2³3³0.0384＋2³3³0.0145 ＝0.202KN N＝1.2(NG1K＋NG2K)＋1.4ΣNQK ＝1.2³(0.115＋0.202)＋1.4³35.544 ＝50.14KN υ48³3.5 钢管截面积：A＝489㎜2 回转半径： i＝D2＋d2/4＝ 482＋412/4 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） ＝15.78 ㎜ 长细比λ＝ L0/i ＝ 1500/15.78＝95.06 查得JGJ130-2001 附录C 表得： 稳定系数：φ＝0.618 N/φA ＝ 50140/(0.618³489) ＝165.91N/mm2 因为 N/φA＝165.91N/mm2 ＜f＝205N/mm2 所以稳定性满足要求。 5、 刚度较核： 因为本支撑系统为受压杆件，验算强度和稳定性足够，所以可不进行刚度验算。 3.7、钢管支撑系统计算书 截面 300mm³1000mm、400mm³800mm、300mm³800mm、 300mm³700mm、250mm³700mm 的梁，选取最大截面 bh＝300³1000mm 梁进行计算 1、 选取计算模熟 跨距：立杆纵距0.9m 排距：立杆横距0.67m 步距：L0= 1.5m 因为支撑系统主要承受梁板传来的竖向荷载。所以按两端绞接的轴心杆件计算，L0 作计算长度，其轴向压力为两根支撑之间梁底模传来的垂直荷载。 所以：计算单位面积为 0.9³0.67＝0.6 ㎡ 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 计算单位体积为：0.6³1.0＝0.6m3 2、 荷载计算： 梁及其支架自重：0.6³0.75＝0.34KN 新浇砼自重：0.6³24＝14.4KN 钢 筋 自重：0.6³1.5＝0.9KN 施工人员及设备均布荷载：0.6³3＝1.8KN 倾倒砼时产生的荷载：0.6³6＝3.6KN 振捣砼时产生的荷载：0.6³4＝2.4KN 施工荷载标准值：23.55KN 施工荷载设计值NQK：1.2³(0.45＋14.4＋0.9)＋1.4³(1.8＋3.6 ＋2.4) ＝29.82KN 3、 强度验算： υ48³3.5 钢管截面积：A＝489㎜2 F＝N/A＝29.82³103/489＝60.98N/mm2 钢管抗压强度设计值 f＝205N/mm2 因为 F ＝60.98N/mm2 ＜ f＝205N/mm2 所以强度满足要求。 4、稳定性验算： 施工荷载标准值产生的轴向力总和： ΣNQK＝29.82KN 脚手架结构自重标准值产生的轴向力： 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） NG1K＝3³0.0384＝0.115KN 构配件自重标准值产生的轴向力总和： NG2K＝0.5³2³3³0.0384＋2³3³0.0145 ＝0.202KN N＝1.2(NG1K＋NG2K)＋1.4ΣNQK ＝1.2³(0.115＋0.202)＋1.4³29.82 ＝42.13KN υ48³3.5 钢管截面积：A＝489㎜2 回转半径： i＝D2＋d2/4＝ 482＋412/4 ＝15.78 ㎜ 长细比λ＝ L0/i ＝ 1500/15.78＝95.06 查得JGJ130-2001 附录C 表得： 稳定系数：φ＝0.618 N/φA ＝ 42130/(0.618³489) ＝139.41N/mm2 因为 N/φA＝139.41N/mm2 ＜f＝205N/mm2 所以稳定性满足要求。 5、 刚度较核： 因为本支撑系统为受压杆件，验算强度和稳定性足够，所以可不进行刚度验算。 3.8、楼面模板钢管支撑系统计算：板厚180mm 大楞传来荷重：6.14KN 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 立杆自重： 6³0.037＝0.22KN 扣 件 重： 4³2³0.018KN/个＝0.15KN 水平拉杆重： 4³2³0.037＝0.3KN N＝6.81KN M＝6.81³0.048＝0.327KN·m 用Ф48³3.5钢管，间距1.0³0.9m，步距1.5m I＝15.78mm λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06 φ＝0.626 fm＝6810÷（0.626³489）+316000/5080 ＝84.45N/mm2＜ 215N/mm2 满足要求 抗滑移验算：N＝6.81KN＜8KN 用一个扣件即可。 第四章 高支模板拆除 1、高支模拆除 ⑴ 拆模时间 框架梁的不承重侧模应在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆模而受损坏，方可拆模，同时应依同条件养护的试件强度，根据跨度的不同而按下表（按设计强度的百分比）要求来强度。 底模拆除表 序号 1 2 3 4 5 结构类型 板 梁 承重结构 悬臂梁 悬臂板 结构跨度（M） ≤2 >2≤8 >8 ≤2 >2 按设计强度百分率（%） 50 70 100 70 100 侧模拆除表 序号 1 2 砼强度设计值 ≤C30 >C30 平均硬化气温在25度时的拆除时间 16小时 24小时 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） ⑵ 拆模顺序 梁板模板的拆除顺序： 梁侧模板→板模板→梁底模板→支柱或门架→分类→清场 ⑶ 拆模施工 A、梁板拆除：先将支柱上可调支托松下，使龙骨与模板分离，并让龙骨降至水平拉杆上，接着拆下全部边接模板的附件，再用铁钎撬动模板，使模板降下由龙骨支撑，拿下模板和龙骨，然后拆除水平拉杆、交叉撑和支柱或门架。 B、梁、柱模在确保表面不受损坏时方可进行拆除。先拆除斜撑，再拆除模板和对拉螺栓及附件，再用撬 棍轻轻撬动模板，使之与砼分离。 C、拆下的模板及时清理粘结物，涂刷脱模剂，并分类堆放整齐，拆下的构配件及时集中统一管理，并做相应的防护处理。 D、拆除模板时，操作人员应站在安全的地方，拆除跨度较大的梁下支顶时，应先从跨中开始，分别向两端拆除。 ⑷ 拆除支撑体系注意事项 A、拆除前应全面检查支撑体系的扣件连接、支撑体系等是否符合安全要求。 B、拆除支撑应先清除其上的杂物及地面的障碍物。 C、拆除作业应由上而下逐层进行，严禁上下同时作业。水平拉杆要跟随立杆或钢门架逐层拆除。 ⑸ 管理措施 A、楼面顶架、模板安装前，应对班组进行全面的技术安全交底，对安装方法、搭设安装顺序、技术标准、质量安全要求等做好详细的技术交底工 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 作。 B、在支顶安装过程中，应设置防倾覆的临时措施，待其安装完毕且核正无误后才予以固定。 C、在混凝土浇筑前，必须经现场监理人员及我部检验合格后才能进模板，必须支撑牢固、稳定，不得有松动、跑模、超标准的变形下沉等现象。 第五章 安全生产、文明施工 一、金属扣件架搭设工程安全技术措施 1、梁、板下门式脚手架均沿梁方向在门式脚手架两侧设水平连接杆，沿梁方向两边设置剪刀撑，靠近四层楼面的地方设置扫地杆，水平连接杆和剪刀撑的钢管类型同门式脚手架钢管。 2、搭设金属扣件双排脚手架，必须严格按国家《建筑安装安全技术规程》以及施工组织设计的要求进行设计和搭设。 3、搭设前应严格进行钢管的筛选，凡严重锈蚀、薄壁。严重弯曲及裂变的杆件不宜采用。 4、严重锈蚀、变形、，螺栓螺纹已损坏的扣件不宜采用。 5、建筑金属的拉杆，不宜采用铅丝攀拉，必须使用埋件形式的钢性材料。5、钢管脚手架座立于槽钢上的，必须有地杆连接保护普通脚手架立杆必须设底座保护。 6、不宜采用承插式钢管做底步立杆交错之用。 7、所有扣件紧固力矩，应达到4～5kg²m。 8、同一立面的小横杆，应对等交错设置，同时立杆上下对直。 9、斜杆接长，不宜采用对接扣件。应采用叠交方式，二只回转扣件接长， 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 搭接距离视二只扣件间隔不少于0.4m。 二、模板工程安全技术措施 1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。安全带应高挂低用。 2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。 3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，板手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人，工作时要思想集中，防止钉子扎脚和空中滑落。 4、安装与拆除模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。 5、高空，复杂结构模板的安装与拆除，事先应有切实的安全措施。 6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪霜雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。 7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板、工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送，严禁从高处掷下，高空拆模时，应有专人指挥。并在下面标出工作区，用绳子和红白旗加以围栏，暂停人员过往。 8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。 9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通路中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。 10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头板等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。 11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的顶留洞， 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 应在模板拆除后即将洞口盖好。 12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。 13、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36v底压电源或采取其他有效的安全措施。 14、装、拆模板时禁止使用2x4”木料作立人板。 15、高空作业要搭设脚手架或操作台，上、下要使用梯子，不许站立在墙上工作；不准站在大梁底模上行走。操作人员严禁穿硬底鞋及高跟鞋作业。 16、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防上上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安全意识。 17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下的模板要及时清理，堆放整齐。 三、安全及环保措施 （1）拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。 （2）支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程等）。 （3）在拆墙模前不准将脚手架拆除，用塔吊拆时与起重工配合；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂\"禁止通行\"安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。 （4）浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。 （5）木工机械必须严格使用倒顺开关和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm 或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。 （6）用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前需有缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直吊运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。不允许一次吊运二块模板 （7）钢模板堆放时，使模板向下倾斜30°，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。 （8）大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。安装就位后，要采取防止触电保护措施，将大模板加以串联，并同避雷网接通，防止漏电伤人。 （9）在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=15℃时，混凝土浇筑速度不大于2m3/h。 （10）环保与文明施工 夜间22:00～6:00 之间现场停止模板加工和其他模板作业。现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 效果。 第六章 应急救援预案 1、应急预案的方针与原则： 坚持“安全第一，预防为主”、“保护人员安全优先”的方针，贯彻“常备不懈、统一指挥”高效协调的原则，为给员工在施工场区创造更好的安全施工环境。应保证各种应急资源处于良好的备战状态，指导应急行动按计划有序地进行。防止因应急行动组织不力或现场救援工作的无序和混乱而延误事故的应急救援，有效地避免或降低人员的伤亡和财产损失，救助实现应急行动的快速、有序、高效，充分体现应急救援的“应急精神”。 2、 应急策划： 2.1 应急预案工作流程图： 本工程的特点是支模高，梁截面尺寸大的实际情况，认真对危险源的识别，特制订本项目发生紧急情况或事故的应急措施，开展应急知识教育和应急演练，提高现场操作人员应急能力，减少突发事件造成的损失和不良影响，其应急准备和响应工作程序如下图： 危险源辨识编制应急预案成立抢险领导小组组织抢险队伍、救护车配备应急物资、设备进行评审、修订定期评审未发生应急知识教育培训发生实施应急预案应急准备和响应工作程序图 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 2.2、 突发事件风险分析和预防： 本工程在分析、辨识施工中，危险因素是三层楼面梁板层高达11m ，扶梯井顶板面高达22m ，梁截面尺寸300³1000mm ，板厚平均120和180mm ，支架受荷偏大，可能产生支架的不稳定性，扣件滑移造成框架梁砼倒塌，高空坠落、高空落物伤人等。在工地已采取机电管理，安全管理各种防范措施的基础上，还需要作好以下危险因素产生的应急方案。 3、突发事件及风险预防措施： （1） 施工工作面外脚手架必须高于工作面1.5m并满铺一层脚手板及垂直 面满挂安全网。 （2） 本高支模方案施工前组织专家论证评审签字，报监理审批同意后方可 执行。 （3） 支架搭设完毕班组自检合格报项目部质检组组织详细逐项检查合格 后报监理检查。 （4） 逐个扣件进行检查拧紧度是否达到40N.m扭力距。 （5） 逐根立杆检查是否与地下室底板及梁底模顶牢固。 （6） 梁侧模板对拉螺栓每端必须用双螺母拧紧。 （7） 认真通过审核审定本高支模结构设计计算，是否符合规范要求。 （8） 从中间或两对边开始向两侧平衡浇筑砼，同时在砼浇筑时，不能集中 过多砼于某点部位，防止局部超负荷。 （9） 浇筑砼时，无关人员不准在模板支架下，要有专职安全员看护，配置 有专业工种进行监护并及时处理，在有可能出现事故前及时发现并及时处理，将安全隐患消除在萌芽状态前。 4、应急资源分析： (1) 应急力量的组成：项目部成员 (2) 应急设备，物资准备；已配备有药箱药品，救护车辆，配有多部 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 对讲机，配置有灭火器、担架等。 5、法律法规要求： 《关于特大安全事故行政责任追究的规定》第七条、第三十一条 《安全生产法》第三十条、第六十八条，《建筑工程安全管理条例》、《安全许可证条例》 6、应急准备 6.1 机构与职责 一旦发生施工安全事故，公司领导及有关部门负责人必须立即赶赴现场，组织指挥抢险，成立现场抢险领导小组。 组 长：（项目经理） 副组长： 组 员： 应急组织的分工职责 组长职责： (1) 决定是否存在或可能存在重大紧急事故，要求应急服务机构提供 帮助并实施场外应急计划，在不受事故影响的地方进行直接控制。 (2) 复查和评估事故可能发展的方向，确定其可能的发展过程。 (3) 指导设施的部分停工，并与领导小组的有关人员配合指挥现场人 员撤离，确保任何伤害者都能得到足够的重视。 (4) 与现场外应急机构取得联系，及时对紧急情况的记录作出安排。 (5) 在场内实行交通管制，协助场外应急机构开展服务工作。 (6) 在紧急状态结束后，控制受影响地点的恢复，并组织人员参加事 故的分析和处理。 副组长职责 （1） 评估事故的规模和发展趋势，建立应急步骤，确保员工的安全 和减少设施和财产损失。 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） （2） 如有必要，在救援服务机构来之前直接参与救护工作。 （3） 安排寻找受伤者及安排重伤人员撤离现场到安全地带集中。 （4） 设立与应急救援中心的通讯联络，为应急服务机构提供建议和 信息。 （5） 协助组长组织指挥，协调救援工作，组长不在现场时，可代替 组长的职责。 组员职责： 在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护，抢救，警戒等工作，具体落实执行组长或副组长下达的救援方法、措施的指令等。 6.2 应急资源： 应急资源的设备是应急救援工作的重要保障，项目部根据潜在事件性质和后果分析，配备应急救援所需的救援手段、救援设备、交通工具，医疗设备药品，生活保障物资等如下表列数。 主要应急救援物资设备表 序号 1 2 3 4 5 6 材料设备名称 小 车 灭 火 器 药 箱 及 药 品 对 讲 机 手 机 担 架 单位 台 个 个/批 部 部 副 数量 1 20 1 8 6 1 现在何处 现场 现场 现场 现场 现场 现场 6.3 教育训练 在工程进行施工前一周，由组长组织救援小组人员进行抢险知识教育，及应急预案演练，全面提高应急救援能力。 6.4 互相协议： 项目部事先与地方医院建立正式互相协议，以便在事故发生时得到外 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 部救援力量和资源的援助。 6.5 应急响应 出现事故时，在现场的任何人员都必需立即向组长报告，汇报内容包括事故的地点、事故的程度、迅速判断的事故可能发展的趋势、伤亡情况等，及时抢救伤员、在现场警戒、观察事故发展的动态并及时将现场的信息向组长报告。 组长接到事故发生后，立即赶赴现场并组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。事故的各情况由公司向外向上汇报。 6.7 模板支撑架倒塌事故的应急救援 a、模板及支架倒塌事故的主要危害 模板及支架倒塌事故主要造成：人员伤害、财产损失、作业环境破坏。 b、应急救援方法 （1）有关人员的安排 组长、副组长接到通知后马上到现场全程指挥救援工作，立即组织、调动救援的人力、物力赶赴现场展开救援工作，并立即向公司救援领导负责人汇报事故情况及需要公司支援的人力、物力。组员立即进行抢救。 （2）人员疏散、救援方法 人员的疏散由组长安排的组员进行具体指挥，指挥人员疏散到安全地方，并做好安全警戒工作。各组员和现场其他的各人员对现场受伤害、受困的人员、财物进行抢救。人员被支架或其它物件压住时，先对支架进行观察，如需局部加固的，立即组织人员进行加固后，方可进行相应的抢救，防止抢险过程中再次倒塌，造成进一步的伤害。加固或观察后，确认没有进一步的危险，立即组织人力、物力进行抢救。 （3）伤员救护 休克、昏迷的伤员救援 高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层） 让休克者平卧，不用枕头，腿部抬高30度。若属于心原性休克同时伴有心力衰竭、气急，不能平卧，可采用半卧。注意保暖和安静，尽量不要搬动，如必需要搬动时，动作要轻。采用吸氧和保持呼吸道畅通或实行人工呼吸。 受伤出血，用止血带止血、加压包扎止血。 立即拨打120急救电话或送医院。 （4）现场保护 由具体的组员带领警卫人员在事故现场设置警戒区域，用三色纺织布或挂有彩条的绳子圈围起来，由警卫人员旁站监护，防止闲人进入。 6.8 现场恢复 充分辨识恢复过程中存在的危险，当安全隐患彻底清楚后，方可恢复正常工作状态。 因篇幅问题不能全部显示，请点此查看更多更全内容