摘要:本设计为长沙市巨龙公司办公楼中央空调系统 ,拟为之设计合理的中央空调系统 ,为室内工作人员提供舒适的
工作环境。建筑共二层，总面积为 1001.84m²，两层净高均为 3.9m。要求采用空调夏季制冷冬季供暖。设计的空调
系统采用风机盘管—新风系统,选用水冷机组制冷冻水供冷，冬季依靠市政集中供热采暖。
设计的内容包括：选定合适空调系统的类型并确定设计方案，计算部分也十分重要，例如：空调冷负荷的计算；
空调系统的划分与系统方案的确定；冷源的选择；风系统的设计与计算；室内送风方式与气流组织形式的选定；水
系统的设计、布置与水力计算； 风管系统与水管系统保温层的设计等内容。除此之外，还需要进行空调末端处理设 备及机房辅助设备及的选型。需要结合所选择的空调系统的特点及办公楼的建筑结构选择合适的空调机组及末端设 备，合理的布置吊顶内风管与水管的位置。并根据所选择的空调机组选配合适的辅助设备：冷冻水循环水泵，冷却 水循环水泵，开式水箱，冷却水塔，及相应的水管风管阀门等。
关键词：办公楼；中央空调；水冷机组；风机盘管—新风系统
THE CENTRAL AIR-CONDITION OF
OFFICIAL BUILDING
ABSTRACT：The design of central air-conditioning system for the building of a Changsha JuLong company is aimed to
get a comfortable working condition indoors. The total area of the building is 1001.84 m² . The height of the both floor are all 3.9 meters. The air-condition system is designed to supply cool air in summer, and a fan coil units (FCUs)--fresh air system is selected and central screw water chillers are used to provide the chilling water needed. In winter, the municipal central heating system is used to supply heat and keep official room warm.
Some of the main points in this design are given as follows:To design an appropriate air-conditioning system
for the
building, the overall analysis is important. This includes the calculation, such as cooling load calculation, the estimation of system zoning; the design of air duct system and calculation; the estimation of air distribution method and the selection of relevant equipments; the design of water system and the analysis of its resistance losses; the plan of the insulation of air duct and chilled water pipes; etc.. Meanwhile, equipment selection is also an essential part of the design. According to the
requirement, a fan coil units (FCUs)--fresh air system is appropriate. Thus ，the main process equipment, i.e. the chiller, the fan coil units, the circulating water pumps, the cooling tower, are also determined in the design considering their characteristics and working conditions.
KEY WORDS: official building； central air conditioning； cooling water chiller；fan coil units (FCUs)--fresh air system
1 绪 论
本篇文章是对长沙巨龙机关办公楼中央空调的设计计算说明。从建筑结构及其要求制定空调方
案，要求能够满足使用的要求，即能够满足办公舒适性。此外还要从空调设计的科学合理性和经济
性，以及建筑整体的美观度考虑。并能对以后的使用和费用支出做一定的预估。中央空调在现代建
筑中越来越多的应用，技术也越来越成熟先进。能够有效的管理，一次性投资，后期使用方便，并
且不占用建筑的有效空间。本文就是对中央空调的设计到选型，到校核计算的一个说明。从冷负荷
计算，到室内方案的选择和设备的选型。机组的布置连接和选型都有说明。从使用性到科学性再到
经济性上做到好的结合。方案选择是整体考虑以及设计的总体思想。计算部分是整个设计的基础，
绘图部分是与设计施工相联系的实际的走管和安装。三个部分相依相承，都与整个工程密不可分。
各个部分都要保证科学合理，正确无误，经济适用。
本设计是真实性课题的典例。其中，有理论的分析计算，有中央空调方案的选择论证，有实际
的绘图安装。是一个完整的工程设计实例。设计计算主要有冷负荷的计算，送风量的计算，管路的
计算等。冷负荷的计算确定了各个房间的空气状况和调节条件，以及整个工程的负荷量。是确定室
内空调调节方案的主要数据。也是选择冷水机组最主要的参考数据。送风量和管路的计算是面向实
际设备和管路的数据资料。都是整个设计的基础。
空调系统方案的选择，基本上确定了空调的形式和内容。本设计选用的是办集中的空调水系统，
独立新风加风机盘管系统。空调方案的选择决定了后期设计的方向和内容，是设计中关键的环节。
也是综合各个方面的因素制定出来的。
整个设计的理论部分主要集中在前两个部分，实际的安装和设备运行等实际性的工程问题都集
中在绘图这个阶段。绘图是把方案完好的实现的一个基础，是工程赖以完成的技术性支持的资料。
绘图中要尽量的与工程中实际问题的解决相联系。尽量使方案以一种直观详尽的方式体现出来。这
个过程就是方案在成熟完善并且检验的过程。是整个设计中最重要和最有难度的部分。
本设计内容包括：负荷计算；风系统设计；水系统设计；机房布置；设备选型说明书撰写及文
献翻译几部分。
在上面主要阶段完成以后还要对一些具体细节的问题加以论证思考并列出解决方案。比如管路
的腐蚀问题，保温问题。材料的选择问题等。整个设计中尽力能完善的解决工程中的实际常见问题。
然后就是方案的验证试用，一般中央空调的投资大，必须力求避免设计上带来的后期问题。所
以在设计阶段要对方案进行充分的论证。
2 系统方案的选择确定
空调系统一般均由空气处理设备和空气分配设备组成，根据需要，它可组成许多不同形状的系
统，在工程上，应考虑建筑物的用途和性质，热湿负荷特点，温湿度调节和控制的要求，空调机房
的面积和位置，初投资和运行费用等多方面的因素，选定合理的空调系统。
根据负担室内热湿负荷所用的介质不同，空调系统分为：全空气系统，全水系统，空气-水系统，
制冷剂系统。全空气系统室内房间的负荷全部由经过处理的空气来负担。由于空气的比热容较小，
用于和室内交换热量的空气量大，所以这种系统要求的风道截面积尺寸大，占用的建筑空间较多。
全水系统室内负荷全部靠水作为冷热介质来负担。它不能解决房间通风换气的问题，通常不单独采
用。空气—水系统负担室内的介质有水又有空气，它既解决了全水系统无法通风换气的困难，又可
克服全空气系统要求风管截面大，占用建筑空间多的缺点。制冷剂式系统负担室内负荷以及室外新
风负荷的是制冷剂的制冷剂。多用于集中冷却的分散型机组系统和全分散式系统。
考虑上述个各种系统的特点，本设计采用空气-水系统。
根据空气处理设备的集中程度，空调系统分为:集中式空调系统，半集中式空调系统和分散式空
调系统；集中式是指所有的空气处理设备均设在一个集中的空调机房内。半集中式除了集中空调机
房（主要处理室外新风）外，还包括分散放在空调房间内的二次设备，其中多半设有冷热交换装置，
如风机盘管等。全分散式没有集中空调机房，而是完全采用组合式设备向各房间进行空调，自带制
冷机组的空调机组方式就属于这一类，如各房间的空调器等。集中式和半集中式也可通称为中央空
调，而全分散式系统也称为局部空调。
集中式、半集中式空调系统和全分散式空调系统相比，具有以下优点：
空调效果好；可送新风，保证室内空气新鲜度；投资低；运行管理方便，运行费用低；故障少，
便于维修；设备寿命长；噪声小；宜于装饰配合，达到现代建筑要求的高档、舒适和美观的目的。
通过有关资料对办公楼采用集中供冷的中央空调和采用房间窗式空调器的局部空调在能耗、造
价方面的比较证明，中央空调的耗电明显降低，大约节电 30％左右。以本工程的实际情况为基础，
从造价比较来看，中央空调造价明显较低，约比窗式空调低 12～30％。综合耗电、造价两因素，采
用冷水机组集中供冷的中央空调比较合适。在办公楼所采用的中央空调方式中，又以采用半集中式
空调为数较多，本设计采用半集中式中央空调系统。
末端系统中以风机盘管加新风空调系统为多。风机盘管的空调方式是空气—水系统中的一种主
要形式,主要是由风机、肋片管式水—空气换热器和接水盘组成，它的功能主要是在空气进入房间之
前对从集中处理设备来的空气再进行一次处理，或者新风由新风机组集中处理，而房间内回风由风
机盘管处理，组成风机盘管加新风的半集中式空调系统。该系统的优点是：
与全空气系统比较，可节省空间。布置灵活，具有个别控制的优越性，各房间单独调节温度，
房间无人时，可关调机组，不影响其他房间的使用。节省运行费用运行费用与单风道系统相比约低 ,
20 ~ 30% ,比诱导器系统低10 ~ 20% ,而综合投资费用大体相同,甚至略低。机组定型化，规格化，
易于选择安装。有较好的供冷能力。
结合实际情况，本设计选用风机盘管加独立新风的空气处理方案。
通过以上对空调方案的比较论证，最后采用半集中式中央空调。空气—水系统。末端采用风机
盘管加独立新风系统。
3 工程概况
3.1 建筑特点
本设计是长沙市巨龙机关办公楼中央空调系统设计。 办公楼共二层，总建筑面积为 1001.84m²。 该
房间类型包括：办公室，会议室，卫生间及吸烟区。
机房置于办公建筑北面栈房内，距建筑 5m 远。
两层层高均为 3.9m，总建筑高度约为 8.0m。一、二层房间结构基本相同：由办公室、会议室、
卫生间、吸烟区组成，办公用房一层为 5 间、二层为 7 间。
3.2 建筑相关资料
屋面：上人屋面——挤塑聚苯板 50：铺地砖水泥砂浆 σ =40mm，防水层 σ =10mm，水泥砂浆找 平层 σ =70mm，挤塑聚苯板 σ =55mm，钢筋混凝土屋面板 σ =100mm；
外墙：白灰粉刷 σ =20mm，加气混凝土砌块 σ =150mm 内贴 σ =80mm 挤塑聚苯板；
外窗：断桥铝合金中空玻璃，空气层 σ =12mm；
人数：人员数的确定是根据各房间的使用功能及使用单位提出的要求确定的，本办公楼人员密
度按如下估算；
办公室：0.2 人/㎡；
会议室：1 人/㎡；
大厅、走廊：由于人员密度很小，所以不计。
照明、设备：由建筑电气专业提供，照明设备为暗装荧光灯，镇流器设置在顶棚内，荧光灯罩
无通风孔。
空调使用时间：办公楼空调每天使用 10 小时，即 8：00～18：00。
动力与能源资料：
a.动力，工业动力电 380V－50Hz；
b.能源，由自备空调机房供给。
3.3 室外设计参数
采用长沙市室外气象参数，气象台站位置：北纬 28.22°，东经 112.92°，
夏季：
空调室外计算干球温度：36.50℃；通风室外计算干球温度：32.20℃；
空调室外计算湿球温度：29.00℃；通风室外计算相对湿度：63％；
平均风速 2.4m/s，风向 S，频率 22％；
大气压力：99560.0Pa；
冬季：
空调室外计算干球温度：-0.80℃；
采暖室外计算干球温度：0.90℃
通风室外计算干球温度：3.5℃
空调室外计算相对湿度: 90%
平均风速 3.40 m/s，向 NNW，频率 25％；
大气压力：101830.00Pa
日平均温度≤+5℃（+8℃）天数：127（148）天；
日平均温度≤+5℃（+8℃）期间内的平均温度：-1.5（-0.3）℃；
年平均温度：12℃；
极端最高温度及其平均值：40.6℃，35.4℃；
极端最低温度及其平均值：-10.3℃，-12.9℃。
3.4 室内设计参数
表 3-1 室内参数表
夏季
冬季
新风量
φ （%）
45
房间名称
T （℃）
25
φ （%）
55
T （℃）
20
G（m³/
单位面积人 数（人/m²）
0.2
人）
30
办公室
会议室、接待室
25
65
18
50
30
1
大厅、走道
25
65
16
50
0
0
卫生间
25 60 20 60 30 0.5
备注：
1.由于办公室和会议室并未给出明确人员数目，故采用最密集的人员考虑。
2.大厅走道由于人员密度相对较小故不供送新风。
4 空调负荷计算
4.1 围护结构瞬变冷负荷计算原理
4.1.1 外墙和屋面瞬变传热引起的冷负荷
在日射和室外气温综合作用下，外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷可按下式计算：
Q=F·K·（tln-tn）（W）
（4-1）
式中：Q1——外墙和屋面瞬变传热引起的逐时冷负荷,W；
F——外墙和屋面的面积，m²；
K——外墙和屋面的传热系数，W/（m²·℃）,可根据外墙和屋面的不同构造；
tn——室内计算温度，℃；
tl n——外墙和屋面冷负荷计算温度的逐时值，℃。
必须指出式（4-1）中的各围护结构的冷负荷温度值都是以长沙地区气象参数为依据计算出来的，
因此对不同地区和不同情况应按下式进行修正：
t'l n =（tl n +td）ka·kp（℃）
（4-2）
式中：td——地区修正系数，℃；
ka——不同外表面换热系数修正系数；
kp——不同外表面的颜色系数修正系数；
4.1.2 室内传热维护瞬时冷负荷
当空调房间的温度与相邻非空调房间的温度大于 3℃时,要考虑由内维护结构的温差传热对空调
房间形成的瞬时冷负荷,可按如下传热公式计算：
Q2=F·K·（tl s -tn）（W）
（4-3）
式中：F——内维护结构的传热面积，m²；
K——内维护结构的传热系数，W /（m²·k）；
tn——夏季空调房间室内设计温度，℃；
tl s——相邻非空调房间的平均计算温度，℃。
t ' t t
1s
1s
℃ （4-4）
式中：t ——夏季空调房间室外计算日平均温度，℃；
tl s ——相邻非空调房间的平均计算温度与夏季空调房间室外计算日平均温度的差值,当相邻
散热量很少（如走廊）时, tl s 取 3 ℃,；当相邻散热量在 23～116 W /m2 时, tl s 取 5 ℃。
4.1.3 外窗瞬变传热引起的冷负荷
在室内外温差的作用下, 玻璃窗瞬变热形成的冷负荷可按下式计算：
Q3=F·K·（tl –tn）（W）
（4-5）
式中：F——外玻璃窗面积，m²；
K——玻璃的传热系数，W/（m²·k）；
tl——玻璃窗的冷负荷温度逐时值，℃；
tn——室内设计温度，℃。
不同地点对 t l 按下式修正：
tl/=tl+td
（4-6）
式中：td——地区修正系数（℃），
透过玻璃窗进入室内的日射得热形成的逐时冷负荷按下式计算：
Q4=F·C Z·D j.max·CLQ（W）
（4-7）
式中：F——玻璃窗的净面积,是窗口面积乘以有效面积系数 Ca，
C Z——玻璃窗的综合遮挡系数 C Z=Cs·Cn ；
其中，Cs—— 玻璃窗的遮挡系数；
Cn—— 窗内遮阳设施的遮阳系数，由表 1-17[1]查得，中间色活动百叶帘 Cn =0.6；
D j.max——日射得热因数的最大值，W/m²；
CLQ ——冷负荷系数。
4.1.4 设备散热形成的冷负荷
1.设备和用具显热形成的冷负荷按下式计算：
Q7=Qq+Q·CLQ （W）
（4-8）
式中：Q7——设备和用具实际的显热形成的冷负荷，W；
Qq——设备和用具的实际显热散热量，W；
CLQ——设备和用具显热散热冷负荷系数；如果空调系统不连续运行，则 CLQ＝1.0。
2.设备和用具的实际显热散热量按下式计算
（1）电动设备
当工艺设备及其电动机都放在室内时：
Q＝1000·n1·n2·n3·N/η
（4-9）
当只有工艺设备在室内，而电动机不在室内时：
Q＝1000·n1·n2·n3·N
（4-10）
当工艺设备不在室内，而只有电动机放在室内时：
1
Q＝1000·n1·n2·n3·
N （4-11）
式中：N——电动设备的安装功率，kW；
η ——电动机效率，可由产品样本查得；
n1——利用系数，是电动机最大实效功率与安装功率之比，一般可取 0.7～0.9 可用以反映安装 功率的利用程度；
n2——电动机负荷系数，定义为电动机每小时平均实耗功率与机器设计时最大实耗功率之比；
n3——同时使用系数，定义为室内电动机同时使用的安装功率与总安装功率之比，一般取 0.5～
0.8。
（2）电热设备散热量
对于无保温密闭罩的电热设备，按下式计算：
Q＝1000· n1·n2·n3·n4·N
（4-12）
式中：n4——考虑排风带走热量的系数，一般取 0.5；
其中其他符号意义同前。
电子设备散热量
计算公式同（4-10），其中系数 n2 的值根据使用情况而定，本设计对计算机 n2 取 1.0。
人体散热形成的冷负荷：
人体散热引起的冷负荷计算式为：
Q6＝qs·n·n/·CLQ +ql·n·n/W
（4-13）
式中：Q6——人体散热形成的冷负荷，W；
qs——不同室温和劳动性质成年男子显热散热量；
n——室内全部人数；
n/——群集系数，办公楼群集系数为 0.89；
CLQ——人体显然散热冷负荷系数，人体显然散热冷负荷系数。
4.1.5 新风冷负荷
目前，我国空调设计中对新风量的确定原则，仍采用现行规范、设计手册中规定或推荐的原则 ,
办公楼的新风量取 30 m³/h•人。
夏季，空调新风冷负荷按下式计算：
Q
其中：
W G新S
Q
(h h )
w n
（kW） （4-14）
新S
——夏季新风冷负荷，kW；
G
W ——新风量，kg/s；
hW——室外空气的焓值，kJ/kg； hN——室内空气的焓值，kJ/kg。
冬季新风冷负荷：
Q
W G新W
Cp (t t )
n w
（kW） （4-15）
其中：
Q
新W
——冬季新风冷负荷，kW；
G
C
W ——新风量，kg/s；
p ——空气比热容，kJ/kg·℃；
t t
w ——室外空气的焓值，kJ/kg；
n ——室内空气的焓值，kJ/kg。
4.2 办公楼围护结构冷负荷计算
采用鸿业暖通计算软件计算,详见附表 1
注：
1.负荷计算使用鸿业暖通计算软件计算得到，因此计算结果比实际算出的偏小，需对其进行修 正：修正值 =1.2～1.5 使单位面积冷负荷在 80～120（W/m²）范围内即可。
2.选择风机盘管时要再将修正后的冷负荷再乘以一个选型修正系数 =1.1,以确保所选的风机
盘管可以满足实际使用需求。
3.其中卫生间、吸烟区由于冷量较小并不设置风机盘管。这些区域均采用全新风制冷（无回风），
房间的冷负荷并不是很大，可以靠新风机组来满足其室内要求，故无需安装风机盘管。
4.3 各房间送风方式的确定
房间采用风机盘管加新风系统，风机盘管的新风供给方式用单设新风系统，独立供给室内。
风机盘管加新风系统的空气处理方式有:
1．新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷；
2．新风处理到室内状态的等含湿量线，新风机组承担部分室内冷负荷；
3．新风处理到焓值小于室内状态点焓值,新风机组不仅承担新风冷负荷，还承担部分室内显热
冷负荷和全部潜热冷负荷，风机盘管仅承担一部分室内显热冷负荷，可实现等湿冷却，可改善室内
卫生和防止水患；
4．新风处理到室内状态的等温线风机盘管承担的负荷很大，特别是湿负荷很大，造成卫生问题
和水患；
5．新风处理到室内状态的等焓线，并与室内状态点直接混合进入风机盘管处理。风机盘管处理
的风量比其它方式大，不易选型。
本设计为普通办公楼建筑因此选用用方案：
夏季：新风处理到室内状态的等焓线，不承担室内冷负荷
冬季：新风处理到室内状态的等温线，不进行加湿。
5 风机盘管加新风系统选型计算
5.1 风机盘管系统选型计算
5.1.1 风机盘管加独立新风系统的处理过程以及送风参数计算
其夏季处理过程焓湿图如下：
N
W
L φ =90%
ε fc ε
φ =100%
O
M
图 5.1 夏季风机盘管处理过程焓湿图
W－室外空气参数，N－室内设计参数， M－风机盘管处理室内的空气点，
O－送风状态点，ε －室内热湿比，ε fc－风机盘管处理的热湿比。
新风处理到室内等焓点与机器露点的焦点，其不承担室内冷负荷。
其中：
热湿比： 总送风量： 新风量：
ε ＝QC/W
G= QC/（HN-HO）
（5-1） （5-2） （5-3）
G
W
FCU 的风量：
GGGF W
GW/GF=（HO-HM）/（HL-HO）
（5-4） （5-5）
对于 M 点焓值的确定：
注：以上处理过程是在不考虑管道、设备温升或其保温性能很好时的得到的近似设计计算
过程。
根据以上计算过程，可初步选取空气处理设备。
5.1.2 风机盘管的选择计算举例
以一层 1001 房间为例，房间的冷负荷为 Q=5.016kw，湿负荷 M=3.384kg/h，室内空气计算温度 tn=25℃，相对湿度 55％，室外干球温度 tw=36.5℃，相对湿度为 63％，总新风量为 249.48ｍ3/h。
其焓湿图如下：
N
W
ε fc ε
L φ =90%
φ =100%
O
M
图 5.2 风机盘管处理焓湿图
查焓湿图可得： HN=HL=53.5KJ/KG
HW=101.2KJ/KG 其中：
热湿比 ： ε =Q/M=5.016/3.384=49068.5KJ/KG
热湿比线与相对湿度 90％的线相交即为 O 点，此时是风机盘管在最大温差下的送风状态点。送
风温差经计算为 7.6 OC 。
查焓湿图可知： HO=45.2KJ/KG
房间总风量：
G=Q/（HN-HO） =5016/（53.5-45.2）=604.34m3/h
风机盘管的风量 ：
GGG
F W =354.86 m3/h
G 总=1.05*1.1*GF=1.05*1.1*354.86=409.86 m3/h
其中 1.1 为风量放大系数，在 1.05-1.15 之间；1.1 为风机盘管湿工况积尘系数；
GW/GF=（HO-HM）/（HL-HO） HM=39.4KJ/KG
冷量 Q=GF*（HN-HM）=354.86*14.1=5003.5W=5.0035KW
根据：冷量 Q=1.1×5.0035=5.504kw,风量 G 总=410 m3 /h 选风机盘管型号，当风量和冷量不匹 配时，且实际焓降＜名义焓降，选型时按风量优先，得其型号为 CRT03CB2 风量 580ｍ3/h，名义冷
量 3.15kw。其他房间的风机盘管选型如附录。
注：风机盘管机组的选择都选用了中速制冷量、中速风速。
所选的盘管实际制冷量要比所需要的大很多，但可以通过调节盘管水流量，提高回水温度来调
节。
一般由房间换气量决定房间的送风风量：
办公室换气次数：N=10（次/h）；接待、会议室换气次数：N=12（次/h）；
大厅、走廊换气次数：N=6（次/h）；卫生间换气次数：N=12（次/h）；
吸烟区换气次数：N=16（次/h）。
本次设计：办公房间换气次数均取 N=8（次/h）。
注：
因为有单独的新风系统，故可以适当的降低办公房间的换气次数，以避免因风量过大导致选择
的风机盘管冷量过大形成不必要的浪费。
表 5-1 各房间风机盘管汇总表
参数
风机盘管型号 面积（m²） 夏季总冷负荷（W）
单台风机盘管冷负
单台风机盘管
荷（kW）
3.15
高 速 风 量 台数（台） （m³/h）
580
1001[办公室]
CRT03CB2
41.58
5016
2
1002[办公室]
CRT03CB2
28.98
3948
3.15
580
2
1003[接待室]
CRT03CB2
17.16
7961
3.15
580
1
1004[办公室]
CRT04CB2
42.84
5668
3.63
745
2
1007[吸烟区]
CRT03CB2
13
5475
3.15
580
1
1008[会议室]
CRT03CB2
61.5
28774
3.15
580
4
1009[办公室]
CRT04CB2
41.58
5518
3.63
745
2
1010[走道大厅]
CRT03CB2
241.68
7402
3.15
580
12
2001[办公室]
CRT03CB2
41.58
5834
3.15
580
2
2002[办公室]
CRT03CB2
28.98
4177
3.15
580
2
2003[会议室]
CRT03CB2
40.56
19027
3.15
580
3
2004[会议室]
CRT03CB2
40.56
19027
3.15
580
3
2005[办公室]
CRT04CB2
42.84
5864
3.63
745
2
2008[吸烟区]
CRT02CB2
13
5467
3.15
580
1
2009[会议室]
CRT03CB2
61.5
29022
3.15
580
4
2010[办公室]
CRT04CB2
41.58
6067
3.63
745
2
2011[走道大厅]
CRT02CB2 177.72 8284 3.15 390 10
5.2 新风机组的选型
新风机组的布置与每层建筑的建筑形式有关，由于单层的新风量不大，即每层只需布置一个新
风机组，需布置在容易引进，使风管最近和最不利环路阻力较为平衡的位置，且各新风支管出口直
接接入室内。
表 5-2 新风机组选型表：
所需要新 所 需 要 新
楼层
风量 m3/ 风 负 荷 h 3752
（kW） 44.0
额定风量冷
型号
（m³/ h） （kW）
量 盘管数 电机功率 水 流 量
量 （kW） （m³） 水压降（kPa）
一层
LWHA040
4000
56.02
4
1.1
2.67
150.90
二层
5670 66.6 LWHA060 6000 81.67 4 1.8 3.89 204.80
注：新风机组选型按新风工况进行选择。
6 空调风系统
6.1 空调房间气流组织
本设计室内温湿度参数冬季供暖 18℃，φ =40%；夏季空调 26℃，φ =55%，房间送风高度不大于
2.8 米，设计的空调系统为舒适性空调，根据《实用供热空调设计手册》[2]表 11.9-1 中所示气流
组织的基本要求，本设计各房间气流组织选择侧送侧回送风方式。
6.2 风口的布置
风机盘管加新风系统的送风口根据送风管尺寸新风量和风机盘管风量之和选择合适的双层百叶
送风口（45 度角），同时也要考虑送风距离、送风速度的影响。新风送风口选择双层百叶风口。
6.2.1 新风入口注意事项
1.新风进口位置：本系统采用独立的新风系统，因此只须考虑风机盘管机组配置合理；布置时
应尽量使排风口与进风口远离，进风口应尽量放在排风口的上风侧；为避免吸入室外地面灰尘，进
风口底部应距地面不宜低于 2m。
2.新风口其他要求：进风口应设百叶窗，以防雨水进入，百叶窗应采用固定的百叶窗，在多雨
地区，宜采用防水的百叶窗。
6.2.2 风道的布置和制作要求
1.风管应注意布置整齐，美观和便于维修、测试，应与其他管道统一考虑，要防止冷热源管道
之间的不利影响，设计时应考虑各管道的装拆方便。
图 6-1 风管底齐式
图 6-2 风管顶齐式
风管可以采用图 6-1 所示底齐式，或者使用如图 6-2 所示顶齐式，本设计由于存在新风管道和 排风管道的叠加，故新、排风管均采用第一种底齐式，在叠加出新、排风管道之间距离应至少相距
100mm，便于新风风管的安装。
由于风管处于室内，所以新风管外层应包 25mm 保温层即可，以防止经新风机处理后的新风吸收
外界热量升温。
2.风管布置应尽量减少局部阻力：
（1）风管的渐缩管，其锥度≤30°；渐扩管，其锥度≤20°。
（2）弯头曲率半径 R，圆形风管 Φ =80-220，R≥1.5D；Φ =240-800，R=1-1.5D，Φ >850，R=D。 矩形风管弯头采用内、外弧形弯头，其曲率半径为风管弯曲平面侧风管边长的 1.5 倍，采用内弧形
或内斜线形弯头，其弯曲平面侧边长等于或大于 500mm 时，应在在弯头内加导流叶片。弯头尺寸和
弧度应正确，不得扭斜，导流叶片铆接牢固。
（3）连接软管:
与送风散流器相连采用保温软管，最大长度不超过 2m。
（4）风管上的可拆卸口不得设置在墙体或楼板内。
3.风管法兰间应放置具有弹性的垫片，如海绵橡胶、橡皮等，以防止漏风，风管与风管之间不
应有看得见的孔洞。
4.风管涂漆。本系统设计时选用镀锌薄板钢板，可以不涂漆，但咬口损坏处要涂漆，施工时已
发现锈蚀时要涂漆。
6.2.3 新、排风口的防雨百叶尺寸的确定
新风百叶处的面风速≤2m/s
排风百叶处的风速应控制在 v≤4.0m/s 范围内，不宜过高。
G=A*V*3600（m³/h） 其中：
（6-1）
G——端面风量，m³/h；
A——端面面积，若为防雨百叶则为其有效面积，m²；
计算举例：回流风机 EF-101 的排风风量 G=1000m³/h。
A
由式（6-1）可知： 有效 v 3600 = 4 3600 =0.06944m2 为防雨百叶的有效面积：A 有效=0.7A
G1000
实际，故实际面积 A=0.6944/0.7=0.0992 m2；
其防雨百叶取 300×300。
具体新排风风口尺寸详见图纸：风管布置平面图。
6.2.4 风管阀门的选择
1.新、排风口处应按放有（手动）风量调节阀：
（1）当矩形风管长边宽度＜320 mm 或为圆形风管时，采用蝶阀；
（2）当矩形风管长边宽度≥320mm 时，选用对开式多叶调节阀；
（3）对于新风风送风管可以安放在风管支管末端，对于排风风管其末端连接排风口为圆管软管
连接，故可以安放于靠近矩形风管和圆形软风管连接处的硬质圆形风管处。
2.新风机组进气口应设有电动风阀和止逆阀：
（1）电动风阀设于新风机入口前，与新风机联动，作用在于当冬季新风机内盘管温度低于保护
温度而导致停机时可以联动闭合风管。
（2）止逆阀的作用：防止气流倒流，类似于水系统中的单向阀。
6.2.5 送风口的布置原则
由于为办公建筑，送风风口选用方形散流器。
散流器布置原则：
1.布置时应考虑建筑结构的特点，散流器平送方向不得有障碍物（如柱） 。
2.一般按照对称布置或梅花型布置。
3.每个圆形或方形散流器所服务的区域最好为正方形或接近正方形；如果散流器服务区的长宽
比大于 1.25 时，宜选用矩形散流器。
本次设计散流器采用对称布置，考虑到美观应与房间的气流组织分布均匀，散流器在布置时，
应尽量与灯保持同向布置且距灯外缘 200mm 的距离。
6.3 风口的选择
整幢办公楼建筑采用散流器送风。散流器喉部接圆形软管，其长度不应超过2m，风口的喉部尺
寸由风管的尺寸决定，即由每个风机盘管的送风风量来确定散流器的具体尺寸。
考虑到本设计为办公用中央空调故，出风口风速不应过大，应＜3m/s。
为便于风口尺寸的确定，故初设出风口风速 v=2.5m/s。
由式（6-1）可知：
A= G/（v•3600）（m²） 以房间 1F-101 为例：
（6-2）
其换气次数为 N=8 次/h，房间面积为 41.58m²，吊顶下高度为 2.8m。
故，G 总=8×41.58×2.8=931.4≈931m³/h,风口布置为四送、三回、一排，平均每个送风口的
风量 G=931/4=232.88≈233m³/h;A=0.026m²。
且 A=π R²；所以 R=90mm 即，Φ =180mm，故应选择喉部尺寸为 Φ =180mm 的散流器
其余计算方法如此，详见风管平面图送风风管尺寸标注。
为了便于安装及美观，故所有的送风风口均采用面部尺寸为 600×600 的风口。
6.4 新风管的设计计算
经计算得新风管的结构如图 6-3 所示
图 6-3 一层风管布置图
表 6-1 1F 新风管管径：
管段 1—2 2—3 3—4 4—5 5—6
风量（m³/h）
270
650
2500
3270
3770
矩形风管尺寸 a×b
200×200
320×250
500×250
630×250
800×250
风速（m/s）
0.58 2.083 2.083 2.083 2.6
表 6-2 2F 新风管管径：
管段
1—2
2—3
3—4
4—5
5—6
风量（m³/h）
270 720 2570 5170 5670
矩形风管尺寸 a×b
200×200 320×250 500×250 630×250 800×250
风速（m/s）
2.5 3.5 4.5 5.5 6.5
机组选用特灵 LWHA 水平吊顶机组：具体型号见§5.2 新风机组的选型。
6.5 排风风管的设计计算
6.5.1 排风风量的确定
为保证室内的正压要求，据经验公式：
新风风量-排风风量=0.5 倍换气次数
（6-3）
其中，0.5 倍换气次数即为 0.5 倍房间体积。
以 1F-101 为例：
已知其房间的面积为 41.58m²；吊顶下高度 2.8m；房间换气次数 N=8 次/h;房间新风风量 G 新
=250m³/h;
由式（6-3）可知，排风风量 G 排=250-0.5×41.58×2.8=191.8m³/h
6.5.2 排风风管的设计
其计算方法如新风风管的计算（例如 1F-1003 排风）
图 6-4 一层 1003 排风风管
表 6-3 1F-1003 排风管管径：
管段 1—2 2—3 3—4
风量（m³/h）
765 1530 2295
矩形风管尺寸
a×b
风速（m/s）
320×250 400×250 500×250
4.5 5 5.5
注：其他排风风管具体尺寸详见风管平面图。
排风风管的分区应与新风风管的分区保持一致，以便于当新风机因故障停机时能同时控制同一
区域的排风风机停止工作，目的在于为防止因发生新风机停机而排风机仍然继续工作而导致办公区
域产生负压的情况发生。同时，处于卫生的考虑，盥洗室、卫生间的排风系统必须采用单的排风管
道，防止其污染办公空间的空气质量。
对于吸烟区，由于其面积不大排风风量为 300m³/h 可以采用壁挂式排风风扇来满足其换气需求。
办公区的室内排风经由排风口接入排风管由排风风机排出，排风管的最大排风风量控制在
1500m³/h 之内，风量过大会造成风管产生共振影响写字楼办公。出于卫生角度考虑，单独排走且排
风风口应选用防雨百叶并尽量布置在建筑的非正立面处，防止影响美观。
风道的设计同新风风管的设计，区别在于排风风口的风速可以略高于送风风口的风速取 4.5m/s。
应注意新风风管与排风风管交错时，应避免在梁下交错，应选择在两梁之间进行交叠，交叠的两风
管之间应保持 100mm 的距离以便新风管保温层的安装。
7 空调水系统
7.1 空调水系统的选型比较
空调水系统包括冷水和冷却水系统两部分，它们有不同类型可供选择。
表 7-1 空调水系统比较：
类型
特征
管路系统不与大气相接触，仅在系 统最高点设置膨胀水箱
管路系统与大气相通
优点
与设备的腐蚀机会少 ;不需
缺点
闭式
与蓄热水池连接比较
克服静水压力，水泵压力、功率 复杂 均低。系统简单
开式
与蓄热水池连接比较简单
易腐蚀，输送能耗大
同程式
供回水干管中的水流方向相同；经 过每一管路的长度相等
供回水干管中的水流方向相反；经 过每一管路的长度不相等
水量分配，调度方便，便于 水力平衡
不需设回程管，管道长度较 短，管路简单，初投资稍低
管路系统简单，初投资省
需设回程管，管道长 度增加，初投资稍高
水量分配，调度较难， 水力平衡较麻烦
无法同时满足供热、 供冷的要求
异程式
两管制
供热、供冷合用同一管路系统
三管制
分别设置供冷、供热管路与换热
能同时满足供冷、供热的要 求，管路系统较四管制简单
有冷热混合损失，投 资高于两管制，管路系统
器，但冷热回水的管路共用
布置较简单
四管制
能灵活实现同时供冷或供
供冷、供热的供、回水管均分开设 管路系统复杂，初投
热， 资高，占用建筑空间较多 置，具有冷、热两套独立的系统
没有冷、热混合损失
不能调节水泵流量，
单式泵
水泵
冷、热源侧与负荷侧合用一组循环
系统简单，初投资省
难以节省输送能耗，不能
适应供水分区压降较悬殊 的情况
复式泵
可以实现水泵变流量，能节 冷、热源侧与负荷侧分别配备循环 系统较复杂，初投资 省输送能耗，能适应供水分区不
水泵 较高 同压降，系统总压力低。
根据以上各系统的特征及优缺点，结合本办公楼情况，本设计空调水系统选择闭式、异程、双
管制、单式泵系统，这样布置的优点是过渡季节只供给新风，不使用风机盘管的时候便于系统的调
节，节约能源。
7.2 空调水系统的布置
本系统设计可以采用两管制供应冷冻水，且具有结构简单，初期投资小等特点。同时考虑到节
能与管道内清洁等问题，可以采用闭式系统，不与大气相接触，采用定压补水装置取代以往的膨胀
水箱定压。定压补水装置包括有两部分：
1.膨胀罐用于恒定系统内的水压；
2.补水箱和补水泵用于保证系统内各个末端装置始终充满冷冻水。
由于设计属于多层建筑，因此可以采用异程式水系统，此系统缺点是会导致系统内压力分布不
均，因此在每层的回水管末端需要额外加入静态平衡阀以平衡各层楼之间的水压。
本设计采用的是双螺杆冷水机组，机组布置在一楼栈房的方案。供水、立管均采用异程式，各
层水管也采用异程式，新风机组和风机盘管系统共用供、回水立管，即新风负荷亦算入冷水机组负
荷当中。
7.3 风机盘管水系统水力计算
7.3.1 基本公式
本计算方法理论依据张萍编著的《中央空调实训教程》[1]。
（1）沿程阻力：
△Pe=ξ e· v 2·ρ /2 g mH2O
（7-1）
沿程阻力系数:
ξ e=0.025·L/d
（7-2）
（2）局部阻力：
水流动时遇弯头、三通及其他配件时，因摩擦及涡流耗能而产生的局部阻力为：
△Pm=ξ ·ρ ·v 2/2 gmH2O
（7-3）
（3）水管总阻力：
△△P= Pe+ P△j
mH2O （7-4）
（4）确定管径：
d
n
1.13
j
j mm （7-5）
Vv
式中：Vj——冷冻水流量,m 3/s；
vj——流速,m/s。
在水力计算时，初选管内流速和确定最后的流速时必须满足以下要求：
表 7-2 管内水的最大允许水流速表[1]
公称直径：DN V（m/s） 公称直径：DN V（m/s）
>15
0.3
65
1.15
20
0.65
80
1.60
25
0.80
100
1.80
32
1.00
125
2.00
40
1.50
≥150 2.00-3.00
50
1.50
空调系统的水系统的管材有镀锌钢管和无缝钢管。当管径 DN≤40mm 时可以采用镀锌钢管，其规 格用公称直径 DN 表示；当管径 DN>40mm 时采用无缝钢管，其规格用外径×壁厚表示，一般须作二次
镀锌。
7.3.2 标准层的冷冻水供水管路水力计算
1.计算方法：
1）按照房间实际冷负荷来确定冷冻水管的管径进行水利计算。
冷负荷（kW）和流量（L/s）的关系如下：
G
Q
Cp t （L/s） （7-6）
其中：
G——冷冻水流量，（L/s）；
Cp——水的比热容 Cp=4.2（kJ/kg K）；
t ——进出水温差，进水取 7℃，回水取 12℃， t =5。
2）查取简明空调设计手册[2]P346 图 10-14 水管路计算图：
对于冷冻水管压力降取 100~200Pa/m，对应换算得到的水流量 G 可以查出对应的水管管径，若
查得得水管管径接近压力降上线则取大一号管径，以降低管内的流速，减小因此而产生的局部阻力
损失。
2.计算举例：
以办公室 1001 为例：
其冷量 Q=5.5（kW）
带入式（7-6）：
Q
G
Cp t
=5.5/（4.2*5）=0.26（L/s）
查图 10-14[2]可知：其支管管径 DN=40mm。故其他房间的支干管管径亦如此方法算得。（见表 7-3~4）
表 7-3 1F 水管水力计算表：
1F 水管水力计算表
序号
负荷（kW）
流量（kg/h）
管径
ν （m/s）
R（Pa/m）
1001[办公室]
5.5
0.94
DN25
0.586
172.935
1002[办公室]
3.9
0.67
DN25
0.501
186.54
1003[接待室]
8.0
1.36
DN32
0.567
162.468
1004[办公室]
5.7
0.97
DN25
0.547
126.907
1007[吸烟区]
5.5
0.94
DN25
0.405
86.449
1008[会议室]
28.8
4.90
DN40
0.405
86.449
1009[办公室]
5.5
0.94
DN25
0.568
236.062
1010[走廊]
7.5 1.28 DN32 0.357 68.513
表 7-4 2F 水管水力计算表：
2F 水管水力计算表
序号
负荷（kW）
流量（kg/h）
管径
ν （m/s）
R（Pa/m）
2001[办公室]
5.8
963.2
DN25
0.475
151.444
2002[办公室]
4.2
670.8
DN25
0.475
151.444
2003[会议室]
19.0
1995.2
DN40
0.574
126.346
2004[会议室]
19.0
1995.2
DN40
0.562
144.699
2005[办公室]
5.9
1152.4
DN25
0.569
214.492
2008[吸烟区]
5.5
955.8
DN25
0.331
75.423
2009[会议室]
29.0
2683.2
DN40
0.331
75.423
2010[办公室]
6.1
1152.4
DN32
0.331
75.423
2011[走廊]
8.3 1553.6 DN32 0.331 75.423
7.4 办公楼水管最不利循环水利计算
此计算目的在于确定冷冻水循环水泵的扬程。
1.闭式水系统计算方法：
P P P P
y
j
其中：
P
j
m
（Pa） （7-7）
y ——水系统沿程阻力损失，Pa；
P
——局部阻力损失，Pa；
m——设备阻力损失，Pa。
P
使用快速估算法估算冷冻水循环水泵扬程：
水泵扬程=沿程+局部阻力损失+设备阻力损失+（3~5）（mH2O）（7-8）
1.使用鸿业水利计算软件算得沿程阻力损失和局部阻力损失：
表 7-5 水管水利计算表：
水管水力计算表
序号 负荷（kW）
流量（kg/h） 管径 管 长 ξ 动 压 △Pj（Pa）
Py+ P△j（Pa）
（m）
177
（Pa）
8 0.959 3674.282
1
8.45895
DN100
8
4548.497
2
71.9
3.43615
DN70
4
1 0.946 447.488
1197.803
3
66.9
3.1972
DN70
4
1 0.88 387.415
1040.755
4
63
3.01081
DN70
1
1 0.829 343.562
489.138
5
55
2.62849
DN70
1
1 0.724 261.848
374.155
6
49.5
2.36564
DN70
1
1 0.651 212.097
303.997
7
20.7
0.989267
DN40
4
1 0.749 280.65
1203.904
8
15.2
0.726418
DN32
1
1 0.724 261.784
520.17
9
7.8
0.372767
DN25
4
8 0.651 1695.054
2918.929
10
15.2
0.726418
DN32
1
1 0.724 261.784
520.17
11
20.7
0.989267
DN40
4
1 0.749 280.65
1203.904
12
49.5
2.36564
DN70
1
1 0.651 212.097
303.997
13
55
2.62849
DN70
1
1 0.724 261.848
374.155
14
63
3.01081
DN70
1
1 0.829 343.562
489.138
15
66.9
3.1972
DN70
4
1 0.88 387.415
1040.755
16
71.9
3.43615
DN70
4
1 0.946 447.488
1197.803
17
177
8.45895
DN100 8
52
8 0.959 3674.282
4548.497
小计
1046.2 49.9986 13433.306 22275.767
由上表可得：
△Py+△Pj=22275.8Pa=2.2mH2O 2.设备阻力损失
P
m：
查顿罕布什螺杆冷水机组样本可知：蒸发器压力降为 42kPa=4.2 mH2O，即为其设备阻力；机头 阀门预留 1~2 mH 2O 的扬程。查顿罕布什 CR 标准系列 CRT03CB2DW 风机盘管可知：水压降为 19.89kPa=1.989 mH2O 2 mH2O，末端风机盘管阀门预留 1~2 mH2O 的扬程。3.3~5m 的安全系数。
总计：冷冻水循环水泵扬程=2.2+（4.2+2）+（2+2）+5=17.4 mH2O
7.5 空调风机盘管水系统供、回、凝水管
1.闭式水系统中供回水管在安装时应注意从末端向供水端要有一定的坡度（ 0.003 坡向供水端），
来保证能顺利回水：
（1）回水能顺利回流到机组；
（2）冬季的热水管中夹带的气体能在管路的最高处通过放气阀排除。
2.风机盘管机组在运行时产生的冷凝水，必须及时排走，排放凝结水的管路的系统设计中，应
注意以下几点：
（1）风机盘管凝结水盘的进水坡度不应小于 0.01。其它水平支干管，沿水流方向，应保持不
小于 0.003 的坡度（坡向给排水专业排水管处），且不允许有积水部位；
（2）在新风机组末端应设置冷凝水回水弯，防止当机组内产生负压时，发生冷凝水倒流溢出的
问题。
（3）冷凝水管道宜采用聚乙烯塑料管或镀锌钢管，不宜采用焊接钢管。采用聚乙烯塑料管时，
一般可以不加防止二次结露的保温层，但采用镀锌钢管时应设置保温层。
（4）冷凝水管的公称直径 D（mm）,一般情况下可以按照机组的冷负荷 Q（kW），
按照下列数
据近似选定冷凝水管的公称直径：（DN≤40mm 用镀锌钢管，DN>40mm 用无缝钢管。）
Q≤7kW， Q=17.7-100kW,
DN=20mm;Q=7.1-17.6kW, DN=32mm;Q=101-176kW,
DN=25mm; DN=40mm;
Q=177-598kW,
DN=50mm;Q=599-1055kW,
DN=80mm;
Q=1056-1512kW,
DN=100mm;Q=1513-12462kW, DN=125mm; DN=150mm.
Q≥12462kW,
7.6 水管系统中的阀门
1.放气阀：
对于夏天供冷冬天供热的空调水系统应在管路末端最高处设置放气阀，详见（办公楼水系统轴
测图）。
设置原因：在冬季供暖时，水流速较慢，热水中有时会加带大量气泡需要依靠供水管的安装坡
度（0.003 坡向供水端）使气泡升入管路的高点然后通过放气阀排出。
2.蝶阀与球阀：
供回水管在进入各个楼层、房间时，分出的支管应设置手动阀门以便于检修时能单独控制各个
房间或楼层的供回水。
管径：DN≤40mm 用球阀；
管径：DN＞40mm 用蝶阀。
8 机房布置与设备选择
8.1 机房布置原则
拔管距离：
本次设计选用的是螺杆式冷水机组，因此在布置机房时应注意要在水机纵向方向留出足够的拔
管距离，一般与机组机身长度相同即可。
目的：水冷式机组使用时间长后会发生机内水管阻塞的问题，为便于维修时能有足够的空间进
行拔管操作，故必须考虑留有足够的空间。
对于房间面积较为紧张的机房可以将机组纵向朝向门口，用门来取代拔管距离。（ 如图 8-1）
图 8-1 机房布置——利用门来弥补拔管距离的不足
8.2 机房的设备选择
8.2.1 冷水机组的选择
据制冷系统的总冷量 Q=200kW
按要求选定麦克维尔（中国）大型风冷单螺杆式冷水机组，型号为 MCS 114. 1 F LN 407，其
主要参数为：
名义制冷量（R407C）：340kW；
压缩机类型：半封闭单螺杆式 ；台数：1 台； 电机功率：102KW；
风机： 台数：8 台；总风量：12.8× 104 m3/h；总功率：10.4kw；
水侧换热量：类型：高效/干式壳管式；水流量：60.7m3/h；水阻力：44 Kpa；
外形：长 4100mm；宽 2230mm；高 2360mm；
重量：运行时 5000kg；运输时 4850kg；
制冷设计工况为：冷冻水进/出水温度为 7℃/12℃，环境温度为干球温度 35℃；
制冷量、水量均达到要求，所以所选冷水机组符合要求。
8.2.2 水泵的选择
对于多台水泵并联时，宜采用同程式如图 8-2，以减小水泵之间的压力差。
图 8-2 同程式水泵连接示意图
1.冷冻水泵的选择：
按照设备蒸发器标准水流量，及最不利水循环所需泵的扬程可知：
水泵流量：119.5m³/h；
冷冻水泵扬程：17.4m；
综上选择上海连成水泵：SLW125-160 卧式离心泵，其参数如下： 流量：130m³/h； 扬程：30m；
功率：22kW；
转速：2950r/min；
重量 ：275kg。
冷冻循环水泵一用一备采用同程式连接，即多出一根同程管，以平衡两水泵压力。
2.冷却水循环水泵的选择：
（1）冷却水量的确定：
按照设备冷凝器标准水流量 148.9m³/h,可以确定冷却水泵的水量。
（2）冷却水泵的扬程：
由于冷却水系统为开始水系统，因此水泵的扬程在计入沿程阻力损失、局部阻力损失，设备损
失外，还需计入送入水塔的高差（取 4m）。
水泵扬程=4+（4.2+2）+2+（3~5） 17m
综上，水泵选型 SLW 150-400C：
流量：159.98 m³/h； 扬程：32 m；
功率：22 kW；
转速：1480r/min；
重量 ：390kg。
冷却水泵一用一备采用同程式连接，即多出一根同程管，以平衡两水泵压力。
3．定压补水系统水泵：
图 8-3 定压补水装置示意图
（1）补水泵的作用：
靠泵保证水系统内末端始终充满水，以此来代替置于高位膨胀水箱。 （2）补水泵的选择：
补水泵的扬程应比循环水泵至少多 5m 的扬程，以保证能顺利将补水加入系统中。（
高位膨胀
水箱标高高于应至少高于系统最高点 1m，所以补水水泵扬程取扬程值合适。）
所以补水泵扬程=冷冻水泵扬程+5m=26.5m
选择：SLW125-160 卧式离心泵。
4.水泵配管布置：
进行水泵的配管布置时，应注意以下几点：
（1）安装软性接管：在连接水泵的吸入管和压出管上安装软性接管，有利于降低和减弱水泵的
噪声和振动的传递；
（2）出口装止回阀：目的是为了防止突然断电时水逆流而时水泵受损；
（3）水泵的吸入管和压出管上应分别设进口阀和出口阀；目的是便于水泵不运行能不排空系统
内的存水而进行检修；
（4）水泵的出水管上应装有温度计和压力表，以利检测。如果水泵从地位水箱吸水，吸水管上
还应该安装真空表；
（5）水泵基础高出地面的高度应小于 0.1m，地面应设排水沟。
8.2.3 定压补水水箱选择
1.计算基本公式：
查《空气调节设计手册》（第二版）P170 式:
V (
1
2
)VQ
c
1
1
（L） （8-1）
式中：
V——水箱容积（L）;
2 ——系统在高温时水的密度（kg/h），热水时，为热水供水的温度，冷水时，为系统运行前
水的最高温度可取 35℃。
1 ——系统在低温时水的密度（kg/L） 热水时，可取， 20’C；冷水时，为冷水供水温度，可取
7℃。
VC
——系统内单位水容量（L/kW）之和，与进、回水温差，水通路的长短等有关； Q——系统的总冷量或总热量（kW ）。
按上述数据，公式（8-1）可改写为下面几个公式：
当仅为冷水水箱时：
V=0.006VcQ
当用 40~60℃热水供热时：
V=0.015VcQ
当用 70~95℃热水供热时：
V=0.038VcQ
2.水箱计算：
（1）当仅为冷水水箱时[3]：
每供 kW 冷量或热量所需水容量
V
C （L/kW）：
a.系统的管道：
室内循环供冷（温差 5℃）或冷热两用：V
C =31.2（L/kW）；
b.系统的制冷机：
壳管式蒸发器：V
C =1（L/kW）；
c.末端设备：
表冷器（冷热盘管）： V
C
=1（L/kW）；
总水容量 V
C =31.2+1+1=33.2（L/kW）；带入（8-2）中：
其中制冷量 Q=666kW
V 0.006 33.2 666 0.132 m³
（2）当用 95~70℃热水供热时：
查表[3]表 3-13 每供 kW 冷量或热量所需水容量
V
C （L/kW）：
a.系统的管道：
室内循环供冷（温差 5℃）或冷热两用：V
C =31.2（L/kW）；
b.系统的制热机：
锅炉： V
C =2~5（L/kW）；
8-2）
8-3）
8-4）
（
（
（c.末端设备：
表冷器（冷热盘管）：
VC
=1（L/kW）；
总水容量
VC
=31.2+5+1=37.2（L/kW）；带入（3-30）[3]中：
其中制冷量 Q=666kW
V 0.038 37.2 487 0.668 m³
综上，查 03R401-2 开式水箱[4]选择水箱尺寸为 1m³水箱。
8.2.4 冷却水塔、水箱的选择计算
1.水塔的选择：
冷水机组的冷凝器循环水量：148.9m³/h
选择 200m³/h 的水塔：
FH 方形玻璃钢冷却塔系列：FH200L
流量：200m³/h； 风机直径：2100mm；、
电机功率：5.5kW
L×W×H：4740mm×2760mm×4130mm
自重：1920kg。
2.冷却水循环水箱：
水箱体积为 5min 循环水流量=12.4m³，查 03R401-2 开式水箱[4]选择 15m³的水箱，长×宽×高：
3200mm×2200mm×2400mm。
9 管道保温、防腐
管道保温及防腐要求如下：
1.所有风管均需保温，风管保温采用专用带防潮铝箔贴面超细玻纤毡，室内风管保温厚度为
25mm，室外风管保温厚度为 40mm，该保温层也可选用符合防火规范要求的橡塑保温材料。
2.蒸汽、凝结水、供热热水、冷冻水、冷凝水管道均需保温，保温采用橡塑保温材料。管道保
温层厚度参见下表。
表 9-1 管道保温层厚度表
管道名称
管径（mm）
保温层厚度（mm）
DN50 以下
50
蒸汽、凝结水
DN50-100
75
供热热水
DN50 以下 DN50-100
40 50
DN40 以下
25
冷冻水
DN50-100 DN100 以上
32
50
冷凝水
DN40 以下 13
3.管道保温施工前,应将其表面污垢、油渍等清除干净，且应彻底除锈，清洗洁净，然后涂防锈
漆两遍，再做保温层，非保温管道及管道支（吊）架同样除油、除垢、除锈清洗，涂两遍防锈漆 ,
其外再按规定涂不同颜色面漆两遍。选择何种颜色,请业主定或按规范确定。
10 结 论
本次设计中基本参数的确定多采用半经验设计，即在国内外现有技术资料和经验的条件下，结
合我国目前设计规范，通过综合比较，权衡利弊，在一定经验范围内进行参数的选择和计算。
负荷计算部分：采用鸿业暖通软件计算围护负荷及新风负荷。
风系统部分：通过每个房间单位平米人数及 30m³/（h•人）新风量以确定各房间的新风量，再
通过[2]确定各段新风风管的尺寸。排风管的确定方法亦是如此。此外还需按照相关规范加装相应的
风阀。
水系统部分：通过各个房间的冷量换算出水管流量，估算相应的水管管径，并找出最不利的水
循环进行阻力计算以确定冷冻循环水泵的扬程。
机房的布置部分：结合设计经验进行合理的布置，目的在于便于日常的操作及机器的维护方便。
保温、防腐部分：按照设计规范进行确定，其作用在于避免不必要的冷热量的损失。
由于本人能力有限，时间仓促,本设计中不足之处，谢谢各位老师、同学批评指正,有待日后改
正。
谢 辞
在做毕业论文的这段时间里，我得到了很多人的指导和帮助。在此表示感谢。
首先要感谢我的指导老师周继军老师在整个设计过程中给我指导和帮助，他主动为我联系方恒和老师在百忙中 抽空为我解答疑惑。他为我提供了大量的设计资料，并对我的设计方案提出了建议和意见。
在整个设计过程中还得到了周围同学对我的帮助，许多问题都是直接向他们咨询或是共同讨论得到了解决，在
这里向他们说一声谢谢。
最后再次感谢对我设计提供帮助的老师同学！
参考文献
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